微织构的不同加工方式对DC53模具钢的摩擦学性能的影响

1

作者 杨程 荣光焘 +2 位作者 彭迎娇 王思迪 谢晓东 《锻压技术》 北大核心 2025年第9期235-245,共11页

为研究微织构的不同加工方式对DC53钢表面摩擦学性能的影响,采用有限元模拟和实验相结合的方法对DC53钢采用激光加工和微铣削机加工两种方式进行表面微织构的加工,并对比分析两种加工方式在不同润滑条件下的摩擦因数。结果表明:在充分... 为研究微织构的不同加工方式对DC53钢表面摩擦学性能的影响,采用有限元模拟和实验相结合的方法对DC53钢采用激光加工和微铣削机加工两种方式进行表面微织构的加工,并对比分析两种加工方式在不同润滑条件下的摩擦因数。结果表明:在充分润滑时,不论哪种加工方式加工出的微织构均可以通过流体动力来提高油膜承载力以减少摩擦;在少油润滑时,由于机加工相比于激光加工的表面微织构形貌更好,表面无明显突起,织构内部平整,可以储存更多的润滑油,有利于摩擦时的二次挤压,故摩擦因数更低;在干摩擦时,机加工的织构由于内部平整也能容纳更多磨屑,减少三体磨料磨损来降低摩擦因数。因此,机加工的微织构相较于激光加工在少油和干摩擦下具有更低的摩擦因数。 展开更多

关键词 dc53模具钢 激光加工 微铣削加工 微织构 摩擦因数

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DC53/42CrMo双金属复合材料的组织与性能 被引量：1

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作者 张赛康 曹玉龙 +2 位作者 张中心 马崇圣 李光强 《钢铁研究学报》 北大核心 2025年第3期386-395,共10页

采用自制电渣重熔设备成功制备板状DC53/42CrMo复合铸坯,经过750℃退火处理后,采用OM、SEM、EBSD对其显微组织、成分、界面元素过渡进行研究,并对双金属复合界面处的力学性能进行表征。结果表明:所制备的DC53/42CrMo双金属复合铸坯无夹... 采用自制电渣重熔设备成功制备板状DC53/42CrMo复合铸坯,经过750℃退火处理后,采用OM、SEM、EBSD对其显微组织、成分、界面元素过渡进行研究,并对双金属复合界面处的力学性能进行表征。结果表明:所制备的DC53/42CrMo双金属复合铸坯无夹渣、无孔洞界面结合良好;复合界面处发生元素扩散,其中C元素由含量低的42CrMo侧向含量高的DC53侧发生上坡扩散,双金属液固复合的过程中42CrMo中C的活度远大于DC53;42CrMo侧为铁素体基体+片层状珠光体组织,42CrMo侧靠近结合界面处存在宽度约为100μm的热影响区组织为铁素体,DC53侧存在宽度约为30μm的元素扩散影响区,DC53侧为珠光体基体和未溶碳化物组成,复合材料的显微硬度从42CrMo向DC53呈先下降再上升趋势,42CrMo侧热影响区硬度最低,平均硬度为192.9HV;复合试样界面的平均抗拉强度为632.73MPa,剪切强度为586.12MPa,复合试样拉伸断裂位置位于42CrMo侧而非结合界面处,表明复合界面不是薄弱区,界面结合性能良好。探究了界面结构及性能之间的内在联系,为双金属复合刀圈的制备提供参考。 展开更多

关键词 电渣重熔复合 dc53/42CrMo复合材料 结合界面 元素过渡 组织演变

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深冷处理对DC53钢铣削加工表面质量的影响

3

作者 黎敏 《机械工程材料》 北大核心 2025年第6期58-62,68,共6页

在—196℃液氮中对常规热处理后的DC53钢进行不同时间(3,6,9 h)的深冷处理,然后采用硬质合金立铣刀对其进行端铣加工和侧铣加工,研究了深冷处理对试验钢显微组织以及铣削加工表面质量的影响。结果表明:深冷处理后DC53钢中的回火马氏体... 在—196℃液氮中对常规热处理后的DC53钢进行不同时间(3,6,9 h)的深冷处理,然后采用硬质合金立铣刀对其进行端铣加工和侧铣加工,研究了深冷处理对试验钢显微组织以及铣削加工表面质量的影响。结果表明:深冷处理后DC53钢中的回火马氏体和残余奥氏体组织发生细化,细小颗粒状碳化物增多且弥散分布在基体上;随着深冷处理时间的延长,晶粒细化效果更加明显,细小颗粒状碳化物增多,组织更加均匀;但当深冷时间延长至9 h时,部分颗粒状碳化物尺寸增大。深冷处理后铣削加工表面沟槽或犁沟数量减少,深度变浅,表面粗糙度减小;随着深冷时间的延长,沟槽或犁沟数量先减少后略微增多,深度先变浅后略微变深,表面粗糙度先减小后增大。6 h深冷处理后铣削加工表面粗糙度最低,相较于深冷处理前,端铣和侧铣加工表面粗糙度分别降低了25.8%和21.6%,表面质量最好。 展开更多

关键词 dc53钢 深冷处理 铣削加工 表面粗糙度

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调质处理对DC53钢组织性能的影响

4

作者 何博 栗克建 +2 位作者 曾金 赵杰 吕俊杰 《河北冶金》 2025年第6期25-32,共8页

采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和显微硬度仪等研究了DC53钢经900~1 100℃后淬火、200℃和500℃回火调质处理后组织性能的变化规律。结果表明:在950℃淬火时,材料的硬度最高,为761 HV,随着淬火温度升高,钢中Cr-Mo-V型... 采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和显微硬度仪等研究了DC53钢经900~1 100℃后淬火、200℃和500℃回火调质处理后组织性能的变化规律。结果表明:在950℃淬火时,材料的硬度最高,为761 HV,随着淬火温度升高,钢中Cr-Mo-V型碳化物的析出数量减少,晶粒尺寸增大,当温度升高到1 000℃时,出现了超过6μm尺寸的析出相,但温度继续升高至1 100℃时,碳化物几乎完全溶解,显微硬度降低;经1 000℃淬火、回火处理后,钢的显微组织均为回火马氏体+少量残余奥氏体+Cr-Mo-V型碳化物,且碳化物呈细小、均匀分布状态;500℃回火时钢的冲击功仅41.5 J/cm^(-2),较200℃回火时下降了19.65 J/cm^(-2),而硬度未明显下降。1 000℃淬火、500℃回火时DC53钢的综合性能最佳,表现出良好的硬度和韧性。研究结果为优化DC53钢的热处理工艺,提升其在模具制造中的应用性能提供了理论依据和技术支持。 展开更多

关键词 dc53 碳化物 强度 淬火 回火 准解理

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奥氏体化温度对DC53钢淬回火组织特性及热动力学的影响

5

作者 宋绍峰 李秀兰 王宣 《金属加工(热加工)》 2025年第6期127-132,共6页

采用OM、SEM并结合Jmatpro软件计算和Image-proplus 6.0分析,研究了奥氏体化温度对DC53钢组织及热动力学的影响。结果表明:随着奥氏体化温度升高,组织晶粒度降低,晶界形态由曲弧状向平直状转变,晶粒尺寸均匀性及稳定性得以提高,1040℃... 采用OM、SEM并结合Jmatpro软件计算和Image-proplus 6.0分析,研究了奥氏体化温度对DC53钢组织及热动力学的影响。结果表明:随着奥氏体化温度升高,组织晶粒度降低,晶界形态由曲弧状向平直状转变,晶粒尺寸均匀性及稳定性得以提高,1040℃时奥氏体晶粒长大倾向、晶界形态突变显著。未熔块状碳化物主要为M_(7)C_(3)型,其强碳化物元素Cr、Mo随奥氏体化温度升高而递减,而V、Mn含量相对稳定,淬回火后物相由马氏体、奥氏体、(Cr_(2.5)Fe_(4.3)Mo_(0.1))C_(3)和(Cr,Fe)_(7)C_(3)型碳化物组成。在温度升高过程中,奥氏体相中固溶合金及C含量增加,表征在淬火组织形态上的奥氏体化温度在1020~1040℃更为合适。奥氏体化过程中合金元素活度大于零,偏摩尔势能随奥氏体化温度升高而降低,且数值小于零。 展开更多

关键词 奥氏体化温度 dc53钢 组织 热动力学

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LB/M复相热处理工艺对冷作模具钢DC53组织和力学性能的影响 被引量：1

6

作者 袁志钟 陈露 +5 位作者 张伯承 刘海明 牛宗冉 王致远 鞠玉琳 程晓农 《特殊钢》 2024年第4期153-160,共8页

本文研究了不同预淬火温度的QTA(Quenching-Tempering-Austempering)复相热处理工艺(Q为1030℃,30 min;T为520℃,2 h;A为250℃,3 h)对冷作模具钢DC53的微观组织和力学性能及摩擦磨损性能的影响,并与常规淬火-回火(Quenching-Tempering,... 本文研究了不同预淬火温度的QTA(Quenching-Tempering-Austempering)复相热处理工艺(Q为1030℃,30 min;T为520℃,2 h;A为250℃,3 h)对冷作模具钢DC53的微观组织和力学性能及摩擦磨损性能的影响,并与常规淬火-回火(Quenching-Tempering,QT)热处理工艺(Q为1030℃,30 min;T为520℃,2 h)进行对比。结果表明,QT工艺得到的组织以回火马氏体为主;QTA工艺可以得到下贝氏体/马氏体(Lower Bainite/Martensite,LB/M)为主的复相组织,这些复相对原奥氏体晶粒的分割产生的细晶强化作用部分抵消了LB和残余奥氏体(A_(R))的弱化作用,并且,这些复杂的微观组织极大提升了DC53钢的冲击韧性;当QTA的预淬温度为100℃时,其硬度仅比QT工艺低1.4HRC,但是冲击吸收能量却是QT工艺的2.44倍。因此,优化的QTA工艺可以得到较高的强韧综合性能。 展开更多

关键词 冷作模具钢 dc53 热处理 微观组织 力学性能

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DC53钢连轧棒材退火工艺研究

7

作者 张璨 谢珍勇 +2 位作者 唐佳丽 任金桥 邓建英 《特钢技术》 CAS 2024年第1期29-32,共4页

为了满足DC53材料对加工硬度的特殊需求(硬度≤220 HB),对冷作模具钢DC53热轧材进行了不同退火工艺的试验。结果表明DC53的退火硬度与球化退火的工艺有很大关系,球化退火加热温度850℃、等温温度750℃为最佳退火工艺。在生产中应用该最... 为了满足DC53材料对加工硬度的特殊需求(硬度≤220 HB),对冷作模具钢DC53热轧材进行了不同退火工艺的试验。结果表明DC53的退火硬度与球化退火的工艺有很大关系,球化退火加热温度850℃、等温温度750℃为最佳退火工艺。在生产中应用该最佳退火工艺后,钢材的硬度均匀,平均硬度HB210左右,金相组织合格,满足用户标准要求。 展开更多

关键词 dc53 热轧材 等温退火 硬度均匀性

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基于高韧性特性的DC53热处理工艺 被引量：5

8

作者 贾慈力 沈耀仁 +1 位作者 钱士强 李永平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第2期174-175,178,共3页

研究了特种冷作模具钢DC53在低淬低回热处理工艺下的硬度、冲击韧度和耐磨性,并与进口Cr12MoV精整辊轮试样作了对比分析。结果表明,DC53通过低淬低回可获得很好的综合力学性能,在保持较高硬度的条件下,可以获得远比标准热处理规范高的... 研究了特种冷作模具钢DC53在低淬低回热处理工艺下的硬度、冲击韧度和耐磨性,并与进口Cr12MoV精整辊轮试样作了对比分析。结果表明,DC53通过低淬低回可获得很好的综合力学性能,在保持较高硬度的条件下,可以获得远比标准热处理规范高的冲击韧度,耐磨性仍旧较好,适合于制造要求载荷大、韧性高、耐磨损的模具工作零件。 展开更多

关键词 dc53 热处理 冲击韧度 冷轧辊轮

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高品质冷作模具扁钢DC53-S的质量水平研究 被引量：4

9

作者 康爱军 马殿国 +1 位作者 马党参 迟宏宵 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第14期24-26,共3页

采用金相、硬度测试和冲击韧度测试等手段,对国内外DC53冷作模具扁钢进行对比研究。结果表明,我国高品质DC53钢在洁净度、碳化物尺寸控制和力学性能等方面均和国外先进水平相当,某些方面甚至好于国外DC53钢。

关键词 冷作模具钢 dc53 质量水平 显微组织 力学性能

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预调质处理对DC53模具钢组织和性能的影响 被引量：4

10

作者 马春宇 袁军平 薄海瑞 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期29-31,35,共4页

以DC53模具钢为研究对象,通过硬度测试、冲击试验研究了预调质处理对其组织和性能的影响,并对其冲击断口形貌进行了分析。结果表明:对于经过球化处理的DC53模具钢,在最终热处理前进行预调质处理,能显著降低其硬度,并提高其冲击韧性;预... 以DC53模具钢为研究对象,通过硬度测试、冲击试验研究了预调质处理对其组织和性能的影响,并对其冲击断口形貌进行了分析。结果表明:对于经过球化处理的DC53模具钢,在最终热处理前进行预调质处理,能显著降低其硬度,并提高其冲击韧性;预调质处理后在400℃回火的钢能获得相对比较理想的硬度和韧性配比。 展开更多

关键词 dc53模具钢 预调质处理 显微组织 硬度 冲击韧性

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冷作模具钢DC53热处理增韧技术 被引量：5

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作者 袁志钟 陈露 +5 位作者 张伯承 王梦飞 刘海明 牛宗冉 王致远 程晓农 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2023年第10期15-22,共8页

采用了A-Q-A(Austempering-quenching-austempering)和A-Q-T(Austempering-quenching-tempering)的复相热处理工艺来提高冷作模具钢DC53的韧性,分析了热处理工艺对DC53钢微观组织和力学性能的影响,并与常规热处理工艺(淬火-高温回火,Q-T... 采用了A-Q-A(Austempering-quenching-austempering)和A-Q-T(Austempering-quenching-tempering)的复相热处理工艺来提高冷作模具钢DC53的韧性,分析了热处理工艺对DC53钢微观组织和力学性能的影响,并与常规热处理工艺(淬火-高温回火,Q-T)进行对比。结果表明,A-Q-A和A-Q-T试样均得到下贝氏体/马氏体(LB/M)的复相组织,并且残留奥氏体(A_(R))的含量分别为21.7%和16.5%,A-Q-A和A-Q-T试样的硬度分别为59.6 HRC和59.9 HRC,略低于Q-T试样的62.3 HRC,但是这两种工艺的冲击吸收能量分别为84.9 J和87.3 J,远高于Q-T试样的35.6 J,其原因是复相组织引起的细晶强化、形变强化以及A_(R)的增多。因此,LB/M复相热处理工艺实现了优异的强韧性配合,使DC53钢可以用在存在冲击的服役环境中。 展开更多

关键词 dc53 复相组织 微观组织 冲击吸收能量 残留奥氏体

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DC53钢凸模失效分析与改善 被引量：1

12

作者 张俊喜 陈百明 +2 位作者 郭小汝 易湘斌 李晶 《模具工业》 2017年第2期59-64,共6页

采用直读光谱仪、金相显微镜、洛氏硬度计、扫描电镜等测试手段对DC53钢断裂凸模的材料成分、显微组织、硬度和断口形貌等进行检验分析,查找凸模断裂失效原因。结果表明,凸模结构设计产生的应力集中、加工刀痕及装配精度低是凸模断裂失... 采用直读光谱仪、金相显微镜、洛氏硬度计、扫描电镜等测试手段对DC53钢断裂凸模的材料成分、显微组织、硬度和断口形貌等进行检验分析,查找凸模断裂失效原因。结果表明,凸模结构设计产生的应力集中、加工刀痕及装配精度低是凸模断裂失效的主要原因。通过改进凸模结构及加工工艺,达到延长凸模使用寿命的目的。 展开更多

关键词 dc53钢 凸模 断裂失效 碳化物 应力集中

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DC53钢的离子氮碳共渗工艺及稀土催渗研究

13

作者 陈继超 吴晓春 杨浩鹏 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第6期142-148,共7页

为了探究DC53钢的优化氮碳共渗工艺,对DC53钢在530℃不同共渗时间、NH3/CO2不同气氛比值、不同炉内气压情况下的离子氮碳共渗效果进行了研究.运用OM、XRD、SEM、EDS、显微硬度、摩擦磨损实验,对材料的显微组织、显微硬度和耐磨性进行了... 为了探究DC53钢的优化氮碳共渗工艺,对DC53钢在530℃不同共渗时间、NH3/CO2不同气氛比值、不同炉内气压情况下的离子氮碳共渗效果进行了研究.运用OM、XRD、SEM、EDS、显微硬度、摩擦磨损实验,对材料的显微组织、显微硬度和耐磨性进行了分析.研究表明:对于冷作模具钢DC53,10 h、NH3/CO2为15∶1、炉内气压为800～1000 Pa时,氮碳共渗效果最好;随着稀土镧(La)的加入,渗层变厚且渗层与基体更致密,表层到心部的硬度梯度更小,氮碳共渗效果更佳. 展开更多

关键词 dc53钢 稀土 氮碳共渗 耐磨性 氮碳共渗层 硬度梯度

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DC53模具钢耐磨性能研究 被引量：4

14

作者 张俊喜 郭小汝 《兰州工业学院学报》 2016年第2期80-83,共4页

研究了DC53模具钢在滑动速度0.230 m/s以及载荷50~200 N范围内的摩擦磨损性能.研究结果表明:在20℃时,随着试验压力的增大,摩擦系数减小、磨损失重增大;磨损机理主要是磨粒磨损和黏着磨损;试验压力越大,黏着磨损越严重,均表现为严重磨损... 研究了DC53模具钢在滑动速度0.230 m/s以及载荷50~200 N范围内的摩擦磨损性能.研究结果表明:在20℃时,随着试验压力的增大,摩擦系数减小、磨损失重增大;磨损机理主要是磨粒磨损和黏着磨损;试验压力越大,黏着磨损越严重,均表现为严重磨损.在200℃时,随着试验压力的增大,平均摩擦系数几乎没有变化、磨损失重略微变化;磨损机理主要是磨粒磨损和氧化磨损,均表现为轻微磨损;磨损表层出现了晶粒细化的现象,并生产一定的氧化物薄膜;试验压力越大,晶粒细化现象越明显,氧化物更多. 展开更多

关键词 dc53 摩擦磨损性能 摩擦系数 磨损率

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退火工艺对DC53K模具钢组织与硬度的影响

15

作者 李勇 赵英伟 《浙江工贸职业技术学院学报》 2012年第2期44-46,共3页

对DC53K模具钢的退火工艺进行了研究,结果表明:加热到900℃保温3h的退火工艺退火效果较好,其退火硬度在21.9HRC左右,退火组织获得了类似共晶碳化物+二次渗碳体+索氏体基体组织。另外,850℃×4h后720℃×4h的等温退火工艺对DC53... 对DC53K模具钢的退火工艺进行了研究,结果表明:加热到900℃保温3h的退火工艺退火效果较好,其退火硬度在21.9HRC左右,退火组织获得了类似共晶碳化物+二次渗碳体+索氏体基体组织。另外,850℃×4h后720℃×4h的等温退火工艺对DC53K模具钢的退火效果并不理想。 展开更多

关键词 dc53K模具钢 退火工艺 硬度 组织

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国内外DC53模具钢组织及力学性能对比研究 被引量：8

16

作者 邱华兴 吴正环 +2 位作者 谷历文 蔡玉俊 黄历锋 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2021年第10期218-224,232,共8页

通过化学成分、金相、SEM、EDS、XRD、硬度和韧性等实验,对国内外DC53冷作模具钢的显微组织和力学性能进行对比。结果表明:国内外DC53冷作模具钢的原材料化学成分无明显差异,退火态的进口DC53模具钢拥有比国产DC53模具钢更好的洁净度和... 通过化学成分、金相、SEM、EDS、XRD、硬度和韧性等实验,对国内外DC53冷作模具钢的显微组织和力学性能进行对比。结果表明:国内外DC53冷作模具钢的原材料化学成分无明显差异,退火态的进口DC53模具钢拥有比国产DC53模具钢更好的洁净度和更为均匀的碳化物分布,进口与国产DC53模具钢的退火硬度分别为240和255 HBS。经相同的标准热处理(淬火+回火)后,分别测得进口与国产DC53模具钢中含有4.56%和3.23%的残余奥氏体;进口DC53模具钢热处理后的硬度和韧性测试结果分别为61.9 HRC和11.6 J;国产DC53模具钢热处理后的硬度和韧性测试结果分别为61.6 HRC和7.6 J。经热处理后两种钢的硬度相当,但进口DC53模具钢的韧性更为优异。 展开更多

关键词 冷作钢 dc53模具钢 热处理 显微组织 力学性能

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离子氮化时间对DC53钢显微组织和性能的影响 被引量：3

17

作者 付柯焴 潘明明 +1 位作者 王守晶 雷明霞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第22期162-164,170,共4页

采用金相分析、X射线衍射分析、显微硬度测量研究了离子氮化时间对DC53钢显微组织和性能的影响,得出了制备高硬度耐磨氮化层的合适离子氮化时间。结果表明:在离子氮化处理的DC53钢表层获得由ε相(Fe3N)、γ’相(Fe4N)和少量α-Fe相组成... 采用金相分析、X射线衍射分析、显微硬度测量研究了离子氮化时间对DC53钢显微组织和性能的影响,得出了制备高硬度耐磨氮化层的合适离子氮化时间。结果表明:在离子氮化处理的DC53钢表层获得由ε相(Fe3N)、γ’相(Fe4N)和少量α-Fe相组成的均匀的氮化层。随离子氮化时间延长,ε相(Fe3N)的衍射峰逐渐降低,而γ’相(Fe4N)衍射峰呈逐渐升高的趋势,α-Fe相衍射峰逐渐降低。氮化层厚度的平方值随离子氮化时间的延长呈线性增加,且氮化层硬度不断升高。从表面到基体深度的增加,氮化层呈理想的硬度梯度分布,离子氮化在DC53钢表面形成的均匀氮化层使DC53钢硬度显著提高。 展开更多

关键词 dc53钢 离子氮化 显微组织 性能

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离子渗氮温度对DC53钢渗氮层组织和性能的影响 被引量：1

18

作者 付柯焴 王守晶 +2 位作者 潘明明 黄悦 刘爽 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第9期118-122,共5页

采用金相分析、X射线衍射分析、显微硬度测量、摩擦磨损试验和抗氧化性能试验等手段,研究了离子渗氮温度对DC53钢渗氮层组织和性能的影响。结果表明：随离子渗氮温度升高,渗氮层中的ε相（Fe3N）衍射峰逐渐降低,γ＇相（Fe4N）衍射峰呈... 采用金相分析、X射线衍射分析、显微硬度测量、摩擦磨损试验和抗氧化性能试验等手段,研究了离子渗氮温度对DC53钢渗氮层组织和性能的影响。结果表明：随离子渗氮温度升高,渗氮层中的ε相（Fe3N）衍射峰逐渐降低,γ＇相（Fe4N）衍射峰呈逐渐升高的趋势,α-Fe相衍射峰则显著降低。渗氮层厚度、硬度和耐磨性均不断增加,且从表面到基体随深度的增加,渗氮层呈平缓的硬度梯度分布。渗氮层厚度与渗氮温度满足表达式ξ~2=3.6×10~7·e^（-6855/T）·τ。这是由于在较高的离子渗氮温度下氮元素扩散系数增加并形成的大量氮化物引起的弥散强化作用所致。 展开更多

关键词 dc53钢 离子渗氮 渗氮温度 显微组织 性能

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稳定化处理对DC53钢力学性能及尺寸稳定性的影响 被引量：4

19

作者 邱华兴 吴正环 +2 位作者 黎肖辉 谷历文 黄历锋 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第9期138-141,共4页

通过SEM、XRD、硬度、韧性以及三坐标测量机等测试,探究了常规热处理和回火后稳定化处理对冷作模具钢DC53力学性能和尺寸稳定性的影响。结果表明:DC53钢在稳定化处理前后的组织均为回火马氏体+少量残留奥氏体+碳化物。通过400℃×2 ... 通过SEM、XRD、硬度、韧性以及三坐标测量机等测试,探究了常规热处理和回火后稳定化处理对冷作模具钢DC53力学性能和尺寸稳定性的影响。结果表明:DC53钢在稳定化处理前后的组织均为回火马氏体+少量残留奥氏体+碳化物。通过400℃×2 h附加回火的稳定化处理方式后,试验钢的硬度和冲击吸收能量分别为61.5 HRC和19.7 J,同时材料的尺寸稳定性进一步提高。回火后组织稳定性的提升、材料内部残余应力值的降低以及残留奥氏体的陈化是改善试验钢尺寸稳定性的主要原因。 展开更多

关键词 冷作模具钢dc53 稳定化处理 力学性能 尺寸稳定性

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