铝、氮含量对22CrMoH齿轮钢淬透性的影响

1

作者 胡芳忠 汪开忠 +4 位作者 王雅倩 尹德福 陈世杰 金国忠 杨志强 《金属热处理》 北大核心 2025年第5期107-110,共4页

采用末端淬火试验(Jominy试验)研究了Al、N含量对22CrMoH齿轮钢淬透性的影响。结果表明,不同Al、N含量对22CrMoH齿轮钢本质晶粒度和末端淬火时的实际晶粒度影响不明显,但自由Al含量对22CrMoH齿轮钢淬透性有明显影响。当自由Al含量≤0.0... 采用末端淬火试验(Jominy试验)研究了Al、N含量对22CrMoH齿轮钢淬透性的影响。结果表明,不同Al、N含量对22CrMoH齿轮钢本质晶粒度和末端淬火时的实际晶粒度影响不明显,但自由Al含量对22CrMoH齿轮钢淬透性有明显影响。当自由Al含量≤0.018%时,对试验钢淬透性影响较小;当自由Al含量从0.018%增加至0.020%时,试验钢淬透性急剧提高,J5~J25点硬度值提高幅度达到5 HRC以上;随着自由Al含量进一步提高,试验钢淬透性稍有提高。因此,为获得窄淬透性带宽的22CrMoH齿轮钢,可通过调整Al、N含量使自由Al含量≤0.018%或≥0.020%。 展开更多

关键词 22crmoh齿轮钢 淬透性 合金元素 自由铝

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热处理工艺对20CrMoH钢齿轮锻件组织和硬度的影响 被引量：2

2

作者 孙江波 段路昭 +3 位作者 任帅 孙彩凤 高志新 彭飞 《金属热处理》 北大核心 2025年第3期143-146,共4页

为消除大锻比20CrMoH钢制齿轮锻坯心部至1/2半径处畸变最为严重部位的流线状组织,研究了不同正火工艺对畸变最为严重部位的显微组织转变和硬度变化的影响。结果表明,880~920℃区间加热时,当加热时间超过2 h时,等温温度在600℃以上保温1 ... 为消除大锻比20CrMoH钢制齿轮锻坯心部至1/2半径处畸变最为严重部位的流线状组织,研究了不同正火工艺对畸变最为严重部位的显微组织转变和硬度变化的影响。结果表明,880~920℃区间加热时,当加热时间超过2 h时,等温温度在600℃以上保温1 h即可消除锻坯组织遗传,消除变形流线,铁素体晶粒度可达9级,同时硬度可由锻坯的249 HBW大幅度降低至146~165 HBW,且随着加热和等温时间的延长,正火效果没有明显增加。而当880~920℃区间加热时间缩短到1 h时,等温温度需要达到630℃可取得相近效果,且能节省更多的能源,降低生产成本。 展开更多

关键词 20crmoh钢 正火 显微组织 硬度

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20CrMoH合金钢齿件多工位冷挤压成形数值模拟与工艺优化

3

作者 刘东旭 姚建国 刘芳 《锻压技术》 北大核心 2025年第10期135-142,共8页

以汽车传动用齿件为研究对象,为提高生产效率、优化产品质量和降低生产成本,制定了一套多工位冷挤压生产方案,并通过Deform-3D对方案进行了可行性检验及优化。首先,为确保模拟可靠,完成了20CrMoH合金钢齿件本构模型的建立,并通过Fortra... 以汽车传动用齿件为研究对象,为提高生产效率、优化产品质量和降低生产成本,制定了一套多工位冷挤压生产方案,并通过Deform-3D对方案进行了可行性检验及优化。首先,为确保模拟可靠,完成了20CrMoH合金钢齿件本构模型的建立,并通过Fortran用户子程序实现了该模型的编译与集成;其次,完成了齿件挤压过程模拟,根据材料变形过程对各工位的成形结果进行检验,找出了隐藏的缺陷并分析其成因,进而提出改进措施;最后,再次通过模拟对优化后方案进行验证,同时基于极限损伤模型进行了开裂风险预测,并完成改进前后方案的挤压试验。结果表明:利用多工位冷挤压工艺可以实现齿件的生产,并且结合有限元模拟,能够有效避免成形缺陷,降低研发成本。 展开更多

关键词 20crmoh合金钢 齿件 多工位挤压 极限损伤模型 开裂风险预测

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20CrMoH合金钢减速器伞齿轮轴断裂失效分析

4

作者 李兵 徐飞越 +2 位作者 张鹏 邢俊峰 唐正群 《金属热处理》 北大核心 2025年第1期292-298,共7页

针对20CrMoH合金钢减速器伞齿轮轴在安装拧紧过程中发生断裂的问题,结合光学显微镜、显微硬度计、扫描电镜等检测手段,对其断裂试样宏观形貌、微观组织、硬度等进行检测与分析,查明断裂原因。结果表明,20CrMoH钢伞齿轮轴的裂纹起源于螺... 针对20CrMoH合金钢减速器伞齿轮轴在安装拧紧过程中发生断裂的问题,结合光学显微镜、显微硬度计、扫描电镜等检测手段,对其断裂试样宏观形貌、微观组织、硬度等进行检测与分析,查明断裂原因。结果表明,20CrMoH钢伞齿轮轴的裂纹起源于螺纹起止槽加工不良处,多点起源断裂,源区磨损严重,随后在弯曲剪切应力作用下,裂纹沿渗碳过渡层二次起源后断裂,断口形貌呈现出沿晶形貌特征。零件的化学成分和硬度基本满足要求,零件心部的硬度出现较大散差。总的来说,零件表现为大应力过载断裂特征,这是由于不良加工刀痕及材料的状态造成应力集中,导致断裂,后续建议排查拧紧时的受力状态和改善热处理工艺条件,从而降低感应退火层深,缩小热影响区范围。 展开更多

关键词 20crmoh合金钢 伞齿轮轴断裂失效 微观组织 断口形貌

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20CrMoH钢齿轮开裂原因 被引量：3

5

作者 孙雪娇 路峰 +2 位作者 杨旭 方金林 董丙成 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第1期33-36,共4页

在某20CrMoH钢齿轮渗碳处理过程中,其齿轮根部出现裂纹。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法分析了齿轮开裂的原因。结果表明:材料晶界处分布枝晶状的硫化锰,该类夹杂物属于Ⅱ类硫化物,形成于第二脆性区... 在某20CrMoH钢齿轮渗碳处理过程中,其齿轮根部出现裂纹。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法分析了齿轮开裂的原因。结果表明:材料晶界处分布枝晶状的硫化锰,该类夹杂物属于Ⅱ类硫化物,形成于第二脆性区的温度区间,由稳定的共晶反应生成,硫化锰夹杂物的形成与S、O元素含量及冷却速率有关;夹杂物破坏了基体的连续性,应力集中处萌生微裂纹并不断扩展,最终导致20CrMoH钢齿轮发生开裂。 展开更多

关键词 20crmoh钢齿轮 沿晶开裂 非马氏体组织 硫化锰

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45钢和20CrMoH钢奥氏体晶粒显示方法的优化 被引量：1

6

作者 陈超 《物理测试》 CAS 2024年第5期27-31,共5页

对45钢和20CrMoH钢奥氏体晶粒度显示进行优化,选择常用的苦味酸腐蚀法检测奥氏体晶粒度,通过控制试验的腐蚀温度和腐蚀时间,优化了45钢和20CrMoH钢奥氏体晶粒显示的检测方法,使得奥氏体晶粒显示更加清晰。

关键词 45钢 20crmoh钢 奥氏体晶粒度 腐蚀温度 腐蚀时间

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20CrMoH钢齿轮渗碳淬火组织粗大的原因分析及预防措施 被引量：1

7

作者 王龙榜 张翠丽 《金属加工（热加工）》 2024年第9期74-77,83,共5页

对20CrMoH钢齿轮经渗碳淬火、回火后粗大组织进行了综合分析,从预防原材料成分偏析严重、奥氏体晶粒粗大、控制齿轮锻造温度,以及优化渗碳淬火工艺等多方面提出了改进措施。通过控制原材料带状偏析2.5级以内、奥氏体晶粒度5级以上,锻造... 对20CrMoH钢齿轮经渗碳淬火、回火后粗大组织进行了综合分析,从预防原材料成分偏析严重、奥氏体晶粒粗大、控制齿轮锻造温度,以及优化渗碳淬火工艺等多方面提出了改进措施。通过控制原材料带状偏析2.5级以内、奥氏体晶粒度5级以上,锻造温度950~1080℃,增加等温正火,以及采取≤920℃渗碳淬火工艺,从而有效地消除了齿轮渗碳淬火、回火后的粗大组织。 展开更多

关键词 20crmoh钢 齿轮渗碳淬火 组织粗大 原因分析 预防措施

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热处理工艺及氮含量对20CrMoH奥氏体粗化行为的影响

8

作者 段路昭 李福勇 +3 位作者 宋月 年保国 罗扬 冯立果 《河北冶金》 2024年第6期24-28,共5页

利用马弗炉热处理和光学金相显微镜对20CrMoH钢原始奥氏体金相组织进行了观察和晶粒尺寸测量,研究了热处理工艺和不同N含量对20CrMoH钢原始奥氏体组织生长规律的影响。研究表明:在热轧组织均匀和细小的情况下,热处理工艺和氮含量均对钢... 利用马弗炉热处理和光学金相显微镜对20CrMoH钢原始奥氏体金相组织进行了观察和晶粒尺寸测量,研究了热处理工艺和不同N含量对20CrMoH钢原始奥氏体组织生长规律的影响。研究表明:在热轧组织均匀和细小的情况下,热处理工艺和氮含量均对钢中奥氏体晶粒的影响显著。当N含量为78 ppm时,890℃热处理时晶粒长大不明显;随着加热温度升高,晶粒异常长大现象逐渐显著;当加热温度达到950℃时,晶粒粗化明显,并呈现出不均匀长大现象,出现混晶。当N含量为110 ppm时,890℃和950℃热处理时晶粒长大程度不明显;但是当加热温度达到甚至超过1000℃时,原始奥氏体晶粒出现快速、不均匀长大现象,加热2 h以内即出现混晶。整体而言,热处理温度对20CrMoH材料的原始奥氏体晶粒尺寸和均匀性有显著影响。相比较而言,110 ppm氮含量较78 ppm氮含量材料抵抗晶粒粗化的能力大幅度提升。氮含量的增加能够较大幅度提高20CrMoH齿轮钢的热处理粗化临界温度,拥有更宽的工艺窗口,更有助于产品后续热处理工艺的制定与执行。 展开更多

关键词 20crmoh 热处理 氮含量 奥氏体 晶粒尺寸

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热变形制度对20CrMoH合金钢再结晶的影响

9

作者 段路昭 李杰 +3 位作者 年保国 罗扬 张大伟 冯立果 《河北冶金》 2024年第8期6-10,共5页

利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了20CrMoH合金钢以1 s^(-1)的变形速率,在900~1050℃等不同变形温度条件下,压下量分别为20%(变形后立即快冷)、20%+20%(变形后立即快冷和变形后在变形温度保温60 s后立即快冷)和65%(变形后立即快冷)时... 利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了20CrMoH合金钢以1 s^(-1)的变形速率,在900~1050℃等不同变形温度条件下,压下量分别为20%(变形后立即快冷)、20%+20%(变形后立即快冷和变形后在变形温度保温60 s后立即快冷)和65%(变形后立即快冷)时的回复再结晶行为。研究发现,相同变形量条件下,随着形变温度的提高,20CrMoH合金钢再结晶晶粒形核数量增加,晶粒出现不同程度的长大,再结晶程度加剧;相同变形温度条件下,随着变形量加大,再结晶程度明显增加。当变形量为20%时,材料在1000℃时,也并未完成动态再结晶;而当变形量增加到65%时,950℃即可完成动态再结晶,获得均匀细小晶粒。两道次(20%+20%)变形时,变形后保温时间对材料再结晶有明显影响。900℃以上变形时,材料在变形60 s内能够完成再结晶,形成均匀晶粒。变形后立即快冷时,温度升高到1000℃以上才能完成再结晶行为。 展开更多

关键词 20crmoh 热变形 再结晶 合金钢 快冷

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20CrMoH钢精炼过程中T[O]和夹杂物的研究 被引量：9

10

作者 李海波 李宏 +2 位作者 王新华 陈天明 杨素波 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2007年第10期43-46,共4页

为优化生产工艺，改变冶炼方法和炉渣组成，进行了齿轮钢20CrMoH生产试验，分析讨论了生产过程钢中的T[O]、低熔点钙铝酸盐非金属夹杂物的形成过程。结果表明，出钢脱氧时加入足够的Al，钢水的T[O]含量降低非常快，当w（FeO）＋w（MnO）... 为优化生产工艺，改变冶炼方法和炉渣组成，进行了齿轮钢20CrMoH生产试验，分析讨论了生产过程钢中的T[O]、低熔点钙铝酸盐非金属夹杂物的形成过程。结果表明，出钢脱氧时加入足够的Al，钢水的T[O]含量降低非常快，当w（FeO）＋w（MnO）≤0.5%时，SiO2已经成为钢水氧化的氧源；选用w（CaO）=55%-60%，w=（Al2O3）35%-40%，w（MgO）≤6%的CaO-Al2O3-MgO渣系精炼，可以得到w（T[O]）=0.0010%的钢水，夹杂物的变化过程和Ca处理时夹杂物的转变过程类似；钢包渣中w（CaO）/w（Al2O3）的比值为1.50-1.65时，能使钢液中的Al2O3夹杂转变为低熔点的钙铝酸盐，得到与钢液Ca处理相同的效果，在RH真空处理后不再需要钙处理。 展开更多

关键词 20crmoh 夹杂物 脱氧 Ca处理

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超低氧钢20CrMOH和60Si2MnA中TiN夹杂的控制 被引量：9

11

作者 李海波 王郢 +2 位作者 王新华 王万军 张玮 《特殊钢》 北大核心 2008年第2期44-46,共3页

研究了超低氧(10×10^(-6))钢20CrMoH和60Si2MnA转炉终点[C]和LF渣(TiO_2)对转炉终点[Ti]和LF精炼过程△[Ti]的影响,以及[S]、[N]对TiN生成的影响。结果表明,试验钢TiN夹杂有两类:(1)单独TiN;(2)CaS为核心的复合TiN。20CrMoH钢中Ti... 研究了超低氧(10×10^(-6))钢20CrMoH和60Si2MnA转炉终点[C]和LF渣(TiO_2)对转炉终点[Ti]和LF精炼过程△[Ti]的影响,以及[S]、[N]对TiN生成的影响。结果表明,试验钢TiN夹杂有两类:(1)单独TiN;(2)CaS为核心的复合TiN。20CrMoH钢中TiN夹杂较少,60Si2MnA钢中TiN占夹杂总量的50%～60%。随铸坯中S含量的增加,TiN夹杂含量增加;当[Ti]为(69～80)×10^(-6),[N]、[S]分别从(60～74)×10^(-6)和(30～35)×10^(-6)降至(27～35)×10^(-6)和(14～20)×10^(-6)时,TiN个数从4.4～6.1个/cm^2降低到0.4～1.1个/cm^2;当[S]≤0.002%,钢中无CaS-TiN复合夹杂析出。 展开更多

关键词 超低氧 20crmoh钢 60SI2MNA钢 TIN 工艺控制

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20CrMoH与8620H材料的齿轮热处理变形分析 被引量：12

12

作者 吴凯 唐进元 +1 位作者 孙思源 邵文 《机械传动》 北大核心 2019年第2期89-93,共5页

基于材料组织热动力学及热处理商用仿真软件,结合实际汽车主减速器从动齿轮的热处理工艺,研究20CrMoH与8620H两种材料的齿轮热处理变形情况。以某主减速器从动齿轮为研究对象,通过JMATPRO软件建立20CrMoH与8620H材料的性能数据库,建立... 基于材料组织热动力学及热处理商用仿真软件,结合实际汽车主减速器从动齿轮的热处理工艺,研究20CrMoH与8620H两种材料的齿轮热处理变形情况。以某主减速器从动齿轮为研究对象,通过JMATPRO软件建立20CrMoH与8620H材料的性能数据库,建立了齿轮渗碳淬火及预冷淬火工艺的数值分析模型,使用DEFORM软件模拟得出20CrMoH与8620H两种材料齿轮热处理变形信息。研究表明,8620H材料齿轮表面含碳量以及硬度均小于20CrMoH材料;相对于20CrMoH,8620H齿轮热处理变形更小且更均匀。 展开更多

关键词 DEFORM软件 20crmoh 8620H 齿轮 热处理变形

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锻造及热处理工艺对20CrMoH钢组织与性能的影响 被引量：6

13

作者 眭小利 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2015年第9期7-10,20,共5页

针对20CrMoH齿轮材料应用在电动汽车和工程机械变速箱产品中的齿轮设计与制造问题,研究了锻造、热处理工艺对20CrMoH齿轮钢材料组织和力学性能的影响。通过锻造、预备热处理和渗碳淬火全过程的系统联动控制等工艺方法,对20CrMoH钢进行... 针对20CrMoH齿轮材料应用在电动汽车和工程机械变速箱产品中的齿轮设计与制造问题,研究了锻造、热处理工艺对20CrMoH齿轮钢材料组织和力学性能的影响。通过锻造、预备热处理和渗碳淬火全过程的系统联动控制等工艺方法,对20CrMoH钢进行试验分析与研究。结果表明：将锻造比控制在4以内,且镦粗比≥1.5,拔长比≤2.5,可消除带状组织,有效改善材料组织和力学性能;选择正火温度区间为890-930℃,渗碳后直接淬火和二次淬火扩散碳势为0.70%-0.85%,强扩比为1∶1,可以得到良好的金相组织和力学性能,保证合理的硬度梯度分布,以满足20CrMoH钢的齿轮零件质量要求。 展开更多

关键词 20crmoh钢 锻造比 热处理 系统联动控制

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22CrMoH淬透性及窄淬透性带的控制 被引量：4

14

作者 孙鸿平 《特钢技术》 CAS 2009年第2期17-20,38,共5页

兴澄特钢大方坯390mm/510mm生产大规格窄淬透性齿轮钢,要求齿轮钢化学成分的精确控制以及成分的均匀性控制,以确保产品的窄淬透性要求。

关键词 22crmoh 窄淬透性 控制

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齿轮钢22CrMoH淬透性的控制 被引量：3

15

作者 孙鸿平 夏冬冬 《山东冶金》 CAS 2009年第2期36-39,共4页

为满足大规格22CrMoH齿轮钢窄淬透性的要求,兴澄特钢在实际生产中采用包内合金化与RH成分微调控制齿轮钢的化学成分;通过控制钢液过热度在15～20℃,采用电磁搅拌工艺和凝固末端动态轻压下技术,并保证铸坯的加热温度和均热时间,保证了成... 为满足大规格22CrMoH齿轮钢窄淬透性的要求,兴澄特钢在实际生产中采用包内合金化与RH成分微调控制齿轮钢的化学成分;通过控制钢液过热度在15～20℃,采用电磁搅拌工艺和凝固末端动态轻压下技术,并保证铸坯的加热温度和均热时间,保证了成分的均匀性。热轧成品横断面上成分偏析度均<5%,从而较好地控制了22CrMoH齿轮钢的淬透性和淬透性带宽,J15为33～39HRC,带宽为7HRC。 展开更多

关键词 齿轮钢 22crmoh 淬透性 化学成分 偏析度

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超声表面滚压加工对20CrMoH钢摩擦磨损性能的影响 被引量：17

16

作者 屈盛官 吴志兵 +4 位作者 张亚龙 王金涛 李小强 耿建伟 邓云庆 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第2期211-222,共12页

目的提高20CrMoH钢的耐磨性能。方法设置不同的超声滚压力(700、1000、1300 N)与次数(3、6次),对20CrMoH钢进行超声表面滚压加工。采用扫描电子显微镜、粗糙度测量仪、光学显微镜、显微硬度测量仪、X射线应力分析仪、端面型滑动磨损试... 目的提高20CrMoH钢的耐磨性能。方法设置不同的超声滚压力(700、1000、1300 N)与次数(3、6次),对20CrMoH钢进行超声表面滚压加工。采用扫描电子显微镜、粗糙度测量仪、光学显微镜、显微硬度测量仪、X射线应力分析仪、端面型滑动磨损试验机和3D形貌仪等设备,分别对加工前后试样的表面形貌、粗糙度、金相组织、显微硬度、表面残余压应力和摩擦磨损等性能进行对比分析。结果经过超声表面滚压加工的试样,与未处理试样相比,在各项性能上都有较大的提升。表面形貌更加光整,粗糙度Ra从0.82μm下降至0.331μm;表面显微硬度从760HV_(0.2)提高到856HV_(0.2),提升了12.63%;表面残余压应力从–286 MPa提高到–565 MPa;磨损机制从未处理试样的以磨粒磨损和疲劳磨损为主转变为以磨粒磨损和氧化磨损为主。试样在1000 N的作用力下进行6次超声滚压加工后,材料的耐磨性能最好,与未处理试样相比,稳态平均摩擦系数大幅下降,磨损体积从2.29 mm^(3)减小到0.74 mm^(3),减小了67.69%。结论超声表面滚压加工能有效改善20CrMoH钢试样的表面质量,细化表层晶粒组织,增加表面硬度与表面残余压应力,显著提升材料的耐磨性能。 展开更多

关键词 20crmoh钢 超声表面滚压 显微硬度 残余压应力 摩擦磨损

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齿轮钢22CrMoH多用炉热处理工艺改进

17

作者 于永波 《山西冶金》 CAS 2020年第3期26-27,共2页

通过对齿轮钢22CrMoH多用炉热处理工艺进行改进:强渗阶段碳势为1.15%、温度为930℃,扩散阶段碳势为0.8%、温度为920℃,淬火温度为850℃,回火温度为200℃,最终硬度可达63-66HRC,完全可以满足技术要求。

关键词 22crmoh 齿轮钢 热处理工艺

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易切削齿轮钢22CrMoHS的开发 被引量：5

18

作者 乔晓阳 裴小芳 +1 位作者 崔冕 周志伟 《特殊钢》 北大核心 2020年第3期32-34,共3页

苏钢开发了一种新的易切削齿轮钢22CrMoHS (/%:0.19~0.25 C,0.80~1.00 Mn,≤0.025 P,0.040~0.060 S,1.00~1.40 Cr,0.35~0.45 Mo),S控制在0.040%~0.060%;通过控制电弧炉终点[C]在0.05%~0.12%;LF精炼初期渣的碱度(R)和Al2O3含量分别为4~5... 苏钢开发了一种新的易切削齿轮钢22CrMoHS (/%:0.19~0.25 C,0.80~1.00 Mn,≤0.025 P,0.040~0.060 S,1.00~1.40 Cr,0.35~0.45 Mo),S控制在0.040%~0.060%;通过控制电弧炉终点[C]在0.05%~0.12%;LF精炼初期渣的碱度(R)和Al2O3含量分别为4~5和25%~35%,在精炼后期渣碱度(R)和Al2O3含量分别为3~4和25%~35%;VD后钙处理,使钢中[Ca]在0.001 5%~0.002 5%;连铸二冷比水量0.81 L/kg,控制拉速0.75~0.80 m/min等工艺,钢中硫化物形态主要为球形,球化率达95%以上,材料的切削性能得到明显改善。 展开更多

关键词 易切削齿轮钢22crmohS S含量 硫化物形态

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22CrMoH钢齿轮锻件等温正火工艺改进 被引量：3

19

作者 李荫现 左彪 +1 位作者 李卫民 李曙生 《热加工工艺》 北大核心 2019年第6期242-244,共3页

对当前22CrMoH材质齿轮锻件的等温正火工艺进行了分析研究,改进现有工艺为连续式等温正火工艺。结果表明:应用改进后的热处理工艺,锻件能获得均匀的珠光体+铁素体组织,硬度达到150～170HB,符合技术要求,并大大提高了生产效率。

关键词 22crmoh 锻件 等温正火工艺

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110t EAF-LF-RH-CC-连轧流程φ110mm~φ150mm 22CrMoH齿轮钢的试制 被引量：1

20

作者 曹燕光 王毛球 +4 位作者 徐乐 刘剑辉 董瀚 胡芳忠 孙维 《特殊钢》 北大核心 2015年第3期27-29,共3页

通过电弧炉留钢操作,控制EAF终点[C]≥0.10%,LF精炼白渣时间≥30 min,利用淬透性预测模型微调钢水中元素含量,控制中间包钢水过热度15~30℃、结晶器、铸流和末端电磁搅拌等工艺措施,试制的φ110mm~φ150 mm 22CrMoH齿轮钢(/%:0.20~0.22C... 通过电弧炉留钢操作,控制EAF终点[C]≥0.10%,LF精炼白渣时间≥30 min,利用淬透性预测模型微调钢水中元素含量,控制中间包钢水过热度15~30℃、结晶器、铸流和末端电磁搅拌等工艺措施,试制的φ110mm~φ150 mm 22CrMoH齿轮钢(/%:0.20~0.22C,0.26~0.28Si,0.73~0.75Mn,0.007~0.012P,0.001~0.004S,1.05~1.09Cr,0.37~0.39Mo)的氧含量为8×10^(-6)~10×10^(-6),轧材J_(15)△HRC值≤4,夹杂物≤1.0级,低倍组织≤1.0级。 展开更多

关键词 22crmoh齿轮钢 110 t EAF-LF-RH-CC流程 淬透性带宽 氧含量 试制

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