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CSP板坯(Q235B)高温力学性能试验研究 被引量：29
1
作者 吴光亮 孙彦辉 +2 位作者 周春泉 蔡开科 李正邦 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2006年第5期73-77,共5页
采用Gleeble1500对CSP连铸坯（Q235B）进行了热模拟研究;分析了试验温度为800、900、1100℃的横、纵向试样的组织和断口形貌及晶界的元素偏析和夹杂物.结果表明：CSP生产的Q235B连铸坯在600～1 320℃间存在2个脆性温度区,即1 320～1 20... 采用Gleeble1500对CSP连铸坯（Q235B）进行了热模拟研究;分析了试验温度为800、900、1100℃的横、纵向试样的组织和断口形貌及晶界的元素偏析和夹杂物.结果表明：CSP生产的Q235B连铸坯在600～1 320℃间存在2个脆性温度区,即1 320～1 200℃的第Ⅰ脆性温度区域和600～1 000℃的第Ⅲ脆性温度区域;在1 000～1 200℃温度范围内,Q235B钢具有良好的塑性.而在800℃时试样的Z值为8.46%.Q235B钢的第Ⅲ类脆性区的脆化原因：一方面是形变诱导铁素体呈网状析出,产生应力集中;另一方面是奥氏体低温区域发生的氮化物（AlN）析出产生的晶界脆化.AlN在奥氏体晶界的析出,在拉伸力的作用下易形成应力集中源,使空洞形成、长大并聚集,是铸坯裂纹源. 展开更多
关键词 csp板坯 Q235B 高温力学性能 扫描电镜
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CSP薄板坯连铸包晶反应区域的研究 被引量：22
2
作者 胡志刚 马春林 +2 位作者 刘浏 周英超 路殿华 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2006年第7期10-13,共4页
包晶反应对铸坯表面质量影响严重，笔者针对邯钢CSP生产线的表面纵裂问题，利用实验和生产数据研究了冷却速率和硅、锰合金元素对Fe-C合金的包晶反应和包晶点位置的影响。研究结果表明：由于CSP薄板坯冷却速率快，Fe-C相图向左下方移动... 包晶反应对铸坯表面质量影响严重，笔者针对邯钢CSP生产线的表面纵裂问题，利用实验和生产数据研究了冷却速率和硅、锰合金元素对Fe-C合金的包晶反应和包晶点位置的影响。研究结果表明：由于CSP薄板坯冷却速率快，Fe-C相图向左下方移动，包晶反应区域的碳含量为0．08％～0．20％；在钢中其它成分不变的条件下，硅含量增加，锰含量减少，包晶点处的碳含量提高。因此，对于CSP工艺生产的低碳钢，碳含量应控制在下限，而中碳钢的碳含量应控制在中上限。 展开更多
关键词 csp 薄板坯 连铸 包晶反应 冷却速率 表面纵裂
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珠钢CSP薄板坯凝固层厚度研究 被引量：5
3
作者 岳尔斌 那贤昭 +7 位作者 韩朋 刘爱强 张兴中 王进步 张振彪 洪兵雄 庄汉洲 李烈军 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2003年第8期27-29,68,共4页
　结合珠钢生产实际情况,采用射钉法来测定二冷区不同位置的凝固坯壳厚度,试验结果表明,4.8m/min拉速下铸坯液芯长度为4820mm,4.5m/min拉速下铸坯液芯为4490mm,两种拉速下连铸坯坯壳厚度的实际测量结果与凝固传热模型计算结果一致。整... 　结合珠钢生产实际情况,采用射钉法来测定二冷区不同位置的凝固坯壳厚度,试验结果表明,4.8m/min拉速下铸坯液芯长度为4820mm,4.5m/min拉速下铸坯液芯为4490mm,两种拉速下连铸坯坯壳厚度的实际测量结果与凝固传热模型计算结果一致。整个凝固过程坯壳厚度生长符合平方根定律。 展开更多
关键词 薄板坯连铸连轧 凝固层厚度 射钉法 测定 csp工艺
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CSP工艺冷轧薄板组织演变和第二相分析 被引量：4
4
作者 计云萍 任慧平 +2 位作者 金自力 李德刚 闫波 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第1期74-78,共5页
采用金相显微镜和QUANTA-400型环境扫描电子显微镜研究了包钢CSP工艺冷轧薄板生产过程中的组织演变,用化学相分析及X射线小角散射法研究了不同状态钢板中第二相的成分、数量及粒度分布。结果表明:包钢CSP薄板坯中复合夹杂物的数量极少。... 采用金相显微镜和QUANTA-400型环境扫描电子显微镜研究了包钢CSP工艺冷轧薄板生产过程中的组织演变,用化学相分析及X射线小角散射法研究了不同状态钢板中第二相的成分、数量及粒度分布。结果表明:包钢CSP薄板坯中复合夹杂物的数量极少。在CSP工艺冷轧薄板生产过程中,热轧板、冷硬板和退火薄板沿宽向边部的组织均较中部的组织细小,且热轧状态下最为明显。作为冷轧基料的CSP工艺热轧板中稳定氧化物夹杂的总量(质量分数)仅约14.3×10-6。冷硬板和退火薄板中的析出相主要为纳米级的M3C型和MC型析出物。冷硬板退火后M3C型析出物的总量比MC型析出物的总量多26～27倍。 展开更多
关键词 csp薄板坯 冷轧 退火 第二相
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CSP薄板坯连铸低碳钢结晶器保护渣的研究 被引量：13
5
作者 唐萍 文光华 +4 位作者 王中丙 范胜标 张振彪 李书成 李红 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2003年第3期15-17,共3页
高拉速薄板坯连铸保护渣与常规板坯连铸保护渣在物理性能上有较大差异 ,通过对保护渣理化性能、熔化特性的研究 。
关键词 薄板坯连铸 保护渣 低碳钢 结晶器 csp
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CSP薄板坯表面纵裂原因及防止措施 被引量：17
6
作者 洪兵雄 毛新平 +1 位作者 柴毅忠 朱伯平 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2004年第2期57-61,共5页
薄板坯表面纵裂是CSP连铸连轧生产线上一个严重的质量缺陷,通过对其产生原因的分析,提出控制废钢质量、钢水成分、钢水浇注过热度、结晶器保护渣、结晶器循环水水质、结晶器与扇形段等设备状态、浸入式水口的安装精度,及保证浇注温度与... 薄板坯表面纵裂是CSP连铸连轧生产线上一个严重的质量缺陷,通过对其产生原因的分析,提出控制废钢质量、钢水成分、钢水浇注过热度、结晶器保护渣、结晶器循环水水质、结晶器与扇形段等设备状态、浸入式水口的安装精度,及保证浇注温度与拉速的匹配关系,可有效控制纵裂缺陷的发生,使纵裂纹比例稳定在0.4%以下。 展开更多
关键词 csp短流程 薄板坯 纵裂 控制措施
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CSP连轧过程金属变形的热力耦合模拟分析 被引量：5
7
作者 李传瑞 王宝峰 麻永林 《特殊钢》 北大核心 2005年第6期29-31,共3页
借助Marc商用软件,采用弹塑性大变形热力耦合有限元法(FEM),对包钢生产的1 500 mm×68mm薄板坯CSP(紧凑式带材生产)轧制第一道次的热轧过程进行了模拟。分析了变形区内轧材等效应力场、应变场及应变速率的分布和变化规律。结果表明... 借助Marc商用软件,采用弹塑性大变形热力耦合有限元法(FEM),对包钢生产的1 500 mm×68mm薄板坯CSP(紧凑式带材生产)轧制第一道次的热轧过程进行了模拟。分析了变形区内轧材等效应力场、应变场及应变速率的分布和变化规律。结果表明在轧件变形区内,等效应力沿轧制方向逐渐增大,在中性面附近达到最大值(95.20 MPa),后又逐渐减少;等效应变亦沿轧制方向逐渐增大,在轧件出口处达到最大值(0.70);在轧件入口端表面附近等效应变速率有最大值,为20.74 s-1。模拟计算的轧制力为22 203 kN,现场测得的轧制力为22 239 kN,预测误差为0.16%。 展开更多
关键词 csp 薄板坯热轧 热力耦合 有限元法 模拟分析 金属变形 连轧过程 弹塑性大变形 轧制方向 等效应力
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CSP结晶器内钢液流动及凝固的数值模拟 被引量：5
8
作者 张晓峰 窦坤 +2 位作者 王亚涛 聂嫦平 刘青 《武汉科技大学学报》 CAS 2013年第6期401-405,共5页
应用数值模拟方法,建立CSP漏斗型结晶器内钢液流动及凝固传热耦合模型。针对结晶器内铸坯角部受到强冷的特点,对结晶器内热流密度采用修正方程进行计算,分析热流密度修正系数对铸坯凝固坯壳表面温度计算精度的影响。通过比较不同拉坯速... 应用数值模拟方法,建立CSP漏斗型结晶器内钢液流动及凝固传热耦合模型。针对结晶器内铸坯角部受到强冷的特点,对结晶器内热流密度采用修正方程进行计算,分析热流密度修正系数对铸坯凝固坯壳表面温度计算精度的影响。通过比较不同拉坯速率下结晶器内钢液凝固的特点,研究凝固坯壳对结晶器内钢液流动行为的影响。结果表明,采用热流密度修正系数后,铸坯凝固坯壳角部温度的计算值与实际情况更相符;提高拉坯速率可使铸坯凝固坯壳厚度减小;拉坯速率较大时凝固坯壳厚度随铸坯距弯月面距离的增大基本呈线性增长,拉坯速率为3m/min时,凝固坯壳在生长过程中厚度的增长有短暂的停滞现象;凝固坯壳对钢液流动的影响较大,主要是由钢液有效流动区域减少及两相区额外动量阻损造成的。 展开更多
关键词 连铸 薄板坯 csp结晶器 钢液流动 钢液凝固
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宽度对CSP漏斗形结晶器电磁制动效果影响的数值模拟 被引量：2
9
作者 徐绵广 刘和平 +1 位作者 仇圣桃 项利 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2013年第10期28-35,共8页
铸坯尺寸是影响电磁制动效果的重要因素。以某钢厂薄板坯CSP漏斗形结晶器为研究对象,建立了描述CSP漏斗形结晶器电磁制动的三维数学模型,研究宽度对电磁制动效果的影响。研究表明:3种铸坯宽度下,电磁制动均可使涡心位置上移并降低下部... 铸坯尺寸是影响电磁制动效果的重要因素。以某钢厂薄板坯CSP漏斗形结晶器为研究对象,建立了描述CSP漏斗形结晶器电磁制动的三维数学模型,研究宽度对电磁制动效果的影响。研究表明:3种铸坯宽度下,电磁制动均可使涡心位置上移并降低下部漩涡范围;电磁制动可降低自由液面水平方向流速,抑制弯月面波动,提高弯月面温度;在结晶器出口处,使用电磁制动可使铸坯宽面坯壳厚度更均匀并提高窄边凝固坯壳厚度;随铸坯宽度增加,电磁制动效果变得不明显。 展开更多
关键词 薄板坯 漏斗形结晶器 电磁制动 数值模拟
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V-N微合金化CSP带钢中的析出物研究 被引量：5
10
作者 潘涛 杨才福 +2 位作者 毛新平 张永权 刘清友 《钢铁钒钛》 CAS 2007年第2期21-26,共6页
利用Gleeble 1500D热力模拟实验机,在实验室模拟了V-N微合金化CSP钢带的生产过程。实验结果显示,在连铸初期,TiN基本全部从钢中析出,而随着铸坯温度的降低,V开始以TiN为核心或单独形核析出,在铸坯均热后,大部分单独形核的V(C,N)趋于溶解... 利用Gleeble 1500D热力模拟实验机,在实验室模拟了V-N微合金化CSP钢带的生产过程。实验结果显示,在连铸初期,TiN基本全部从钢中析出,而随着铸坯温度的降低,V开始以TiN为核心或单独形核析出,在铸坯均热后,大部分单独形核的V(C,N)趋于溶解,未溶解的则开始长大,而以TiN为核心的(Ti,V)(C,N)中的V部分溶解于钢中,V在粒子中的含量减少。在CSP连轧中,V(C,N)不断从钢中析出,全部析出物起阻碍奥氏体晶粒长大的作用,而含V颗粒还促进铁素体的形核,提高奥氏体/铁素体相变比率,细化最终的铁素体组织。 展开更多
关键词 V—N微合金化 csp钢带 铸坯 均热 相变比率
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CSP均热炉板坯炉内加热温度变化规律数值模拟研究 被引量：1
11
作者 陈超 丁翠娇 +3 位作者 罗巍 宋中华 陈胜 杨超 《武汉工程职业技术学院学报》 2014年第2期1-4,共4页
建立了CSP辊底式均热炉内板坯加热过程的二维数学模型,并进行了数值求解,得出板坯在炉内加热过程的温度变化规律及在均热炉不同位置板坯断面的温度分布,从而了解板坯在炉过程的加热质量,为加热工艺的优化提供依据。
关键词 csp 均热炉 板坯 温度 数值模拟
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实验室模拟CSP生产无取向电工钢板坯加热温度对磁性能的影响 被引量：1
12
作者 孙颖 李军 +2 位作者 赵宇 喻晓军 连法增 《金属功能材料》 CAS 2008年第1期5-7,共3页
在实验室模拟薄板坯连铸连轧(CSP)工艺生产无取向电工钢,通过扫描电镜观察及能谱分析等手段研究了板坯加热温度对CSP无取向电工钢磁性能的影响。实验结果表明,采取较低的板坯加热温度可以改善CSP无取向电工钢的磁性能。
关键词 无取向电工钢 csp 板坯加热温度 磁性能
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CSP均热炉内板坯传热数值模拟研究 被引量：2
13
作者 刘占增 杨超 刘文清 《工业加热》 CAS 2012年第5期26-28,共3页
针对武钢CSP均热炉内板坯的传热进行了数值模拟研究,对板坯在炉内的热状态、板坯断面温度场进行了分析,为CSP均热炉加热工艺的优化提供了参考依据。
关键词 csp均热炉 板坯 数值模拟
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武钢CSP连铸尾坯轧制力波动原因分析与控制 被引量：1
14
作者 董长征 刘义滔 +2 位作者 王成 何金平 陈宏涛 《武钢技术》 CAS 2015年第6期16-20,共5页
武钢CSP生产线精轧区采用润滑轧制,其轧制工艺不同于一般热轧和冷轧,轧制力随板坯厚度和温度、喷油量等因素改变。连铸尾坯轧制时的轧制力波动使得板带质量控制和保持生产稳定性难度增大。分析造成轧制力波动的原因,采取针对性措施,将... 武钢CSP生产线精轧区采用润滑轧制,其轧制工艺不同于一般热轧和冷轧,轧制力随板坯厚度和温度、喷油量等因素改变。连铸尾坯轧制时的轧制力波动使得板带质量控制和保持生产稳定性难度增大。分析造成轧制力波动的原因,采取针对性措施,将连铸切尾参数由2刀调整为5刀,并增加均热炉在炉时间5~10min,解决了该问题,对稳定CSP生产具有重要意义。 展开更多
关键词 csp 尾坯 轧制力
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CSP薄板坯连铸连轧热过程的数值模拟 被引量：1
15
作者 武文斐 张欣欣 《热科学与技术》 CAS CSCD 2002年第1期24-27,共4页
细致研究了 CSP工艺中连铸、均热保温缓冲及其连轧过程对板坯 /轧板传热的影响 ,建立了薄板生产热过程中板坯 /轧板温度变化规律的二维非稳态数学模型。通过较精确研究连铸过程中坯壳 -结晶器交界面传热、均热热保温过程辐射换热及其连... 细致研究了 CSP工艺中连铸、均热保温缓冲及其连轧过程对板坯 /轧板传热的影响 ,建立了薄板生产热过程中板坯 /轧板温度变化规律的二维非稳态数学模型。通过较精确研究连铸过程中坯壳 -结晶器交界面传热、均热热保温过程辐射换热及其连轧过程中轧板 -轧辊交界面传热模型 ,确定板坯 /轧板在 CSP过程中的复杂边界条件。模型计算结果与邯钢 展开更多
关键词 csp薄板坯 连铸连轧 热过程 数值模拟 极坯温度
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Q235B和Q345B钢CSP铸坯纵裂纹的控制实践 被引量：5
16
作者 成泽伟 王永胜 +1 位作者 阮强 成东全 《特殊钢》 北大核心 2010年第3期24-26,共3页
酒钢Q235B(0.18%C)和Q345B(0.17%C)钢CSP工艺生产的68 mm×1 600 mm铸坯的纵裂纹主要出现在炉次间的第一块铸坯,裂纹宽0.01～0.30 mm、深0.10 mm、长度≥50 mm。纵裂纹影响因素的分析结果表明,当[S]≥0.008%、钢水过热度≥40°... 酒钢Q235B(0.18%C)和Q345B(0.17%C)钢CSP工艺生产的68 mm×1 600 mm铸坯的纵裂纹主要出现在炉次间的第一块铸坯,裂纹宽0.01～0.30 mm、深0.10 mm、长度≥50 mm。纵裂纹影响因素的分析结果表明,当[S]≥0.008%、钢水过热度≥40°、结晶器锥度≤4 mm时,保护渣碱度和粘度较低,以及结晶器钢板厚度≤12mm时,铸坯裂纹指数明显增加。通过控制[S]≤0.008%,钢液过热度30±5℃,结晶器液面波动±3 mm,Q235B钢裂纹发生率由2%降至0.36%,Q345B钢由5%降至0.98%。 展开更多
关键词 Q235B和Q345B钢 csp 铸坯 纵裂纹 实践
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液芯压下工艺下CSP连铸SPA-H钢的组织研究 被引量：1
17
作者 赵建忠 刘旭峰 +2 位作者 翟启杰 李烈军 毛新平 《上海大学学报（自然科学版）》 CAS CSCD 北大核心 2005年第6期629-633,共5页
通过对珠钢CSP(Compact strip production)在液芯压下LCR(Liquid core reduction)工艺和非液芯压下工艺条件下铸坯和成品板的室温组织进行对比研究,分析了连铸连轧过程中显微组织的变化过程,并探讨了CSP工艺生产LCR/非LCR工艺下组织细... 通过对珠钢CSP(Compact strip production)在液芯压下LCR(Liquid core reduction)工艺和非液芯压下工艺条件下铸坯和成品板的室温组织进行对比研究,分析了连铸连轧过程中显微组织的变化过程,并探讨了CSP工艺生产LCR/非LCR工艺下组织细化的原因.研究表明:在CSP工艺下,微观组织为大量细晶铁素体和部分珠光体,最后得到的成品板具有均匀细小的组织.液芯压下工艺下铸坯表面晶粒呈不规则多边形状,与非液芯压下工艺下表面组织有明显差异;而且液芯压下工艺下铸坯内部组织枝晶化趋势变缓.经过6道轧制,成品板中组织差别不明显.组织细化原因可归结为大量位错和形变带导致的相变驱动力增加,钢中大量弥散析出氧化物以及终轧后的层流冷却作用. 展开更多
关键词 csp 液芯压下 薄板坯连铸 微观组织
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防止CSP铸坯凹陷的工艺探讨与实践 被引量：3
18
作者 石彦杰 戚翠芬 +2 位作者 李文兴 乔继刚 曲英 《河北冶金》 2004年第4期14-16,共3页
分析了薄板坯连续出现的表面凹陷缺陷,指出如不能及时发现薄板坯的表面凹陷,则会造成漏 钢事故,严重制约生产。经过对122个浇次的跟踪调查,找到了薄板坯连续出现表面凹陷的原因并制 定出了防止该缺陷的有效措施。
关键词 连铸机 薄板坯连铸连轧 表面凹陷 漏钢 csp
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武钢CSP均热炉炉辊与板坯表面质量关系的研究 被引量：4
19
作者 刘小鸥 张可建 《武钢技术》 CAS 2014年第2期20-22,51,共4页
针对武钢CSP均热炉炉辊辊环上氧化铁皮的粘附对产品造成缺陷的情况,详细分析了进口炉辊存在的设计和制造的问题及板坯质量缺陷产生的原因,并从工艺、设备等方面提出相应的改进措施,使热轧产品表面质量改判率稳定在2%以下,冷轧材表面质... 针对武钢CSP均热炉炉辊辊环上氧化铁皮的粘附对产品造成缺陷的情况,详细分析了进口炉辊存在的设计和制造的问题及板坯质量缺陷产生的原因,并从工艺、设备等方面提出相应的改进措施,使热轧产品表面质量改判率稳定在2%以下,冷轧材表面质量合格率从最初的25.00%提高到99.71%。 展开更多
关键词 均热炉 炉辊 板坯
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CSP工艺生产无取向电工钢 被引量：1
20
作者 武战军 《物理测试》 CAS 2013年第6期1-4,共4页
介绍了CSP工艺生产无取向电工钢各工序的设备特点、采用的工艺控制手段和电工钢产品质量情况,结合生产实践证明了马钢CSP工艺开发的无取向电工钢产品丰富了薄板坯连铸连轧的品种结构,发挥了薄板坯连铸连轧生产无取向电工钢性能均一、稳... 介绍了CSP工艺生产无取向电工钢各工序的设备特点、采用的工艺控制手段和电工钢产品质量情况,结合生产实践证明了马钢CSP工艺开发的无取向电工钢产品丰富了薄板坯连铸连轧的品种结构,发挥了薄板坯连铸连轧生产无取向电工钢性能均一、稳定的特点。 展开更多
关键词 csp 铸坯组织 无取向电工钢 磁性能
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