高碳含硫非调质连杆用钢C70S6精炼渣系热力学计算 被引量：1

1

作者 姜晓东 杨乃辉 +5 位作者 张伟 李明林 武永孝 高旭东 刘治权 铁占鹏 《钢铁》 北大核心 2025年第7期251-261,共11页

非调质易切削钢广泛用于汽车等交通运输行业,C70S6钢是发动机胀断连杆用最具代表性的非调质易切削钢,开发并优化C70S6钢精炼造渣工艺来保障其产品成分与组织性能稳定可控,具有重要的工业价值和学术意义。钢包精炼渣系是钢包冶金的重要内... 非调质易切削钢广泛用于汽车等交通运输行业,C70S6钢是发动机胀断连杆用最具代表性的非调质易切削钢,开发并优化C70S6钢精炼造渣工艺来保障其产品成分与组织性能稳定可控,具有重要的工业价值和学术意义。钢包精炼渣系是钢包冶金的重要内容,其具有脱氧、脱硫、吸收夹杂物和稳定钢水中氮、硫含量的作用。针对C70S6钢“高碳、高硫、高氮、低铝、低硅”“三高二低”的成分控制目标与特点,基于FactSage热力学软件、KTH硫容量模型(Kth-order sufur capacity model)研究了不同精炼渣成分的特点,提出了满足硫含量控制要求的“变渣”操作工艺,即在LF(ladle furnace)精炼前期造高碱度渣强化扩散脱氧,以弥补其低铝、低硅要求造成的出钢沉淀脱氧能力不足,并为后期增氮创造了良好条件;而在精炼后期VD(vacuum degassing)阶段造低碱度渣增硫,以满足其因切削性要求保硫的目的。研究表明,钙铝比和碱度是精炼渣熔化性能的主要影响因素。C70S6钢渣系在高效脱氧脱硫阶段的目标是控制渣系碱度为3~6、MgO质量分数为4%~6%、钙铝比为1.5~2.2,渣系熔点低、流动性好,且对铝脱氧产生的Al_(2)O_(3)类夹杂物有较好的吸收和改性效果;而在保硫阶段的目标是渣系控制渣系碱度为2.0~3.5、MgO质量分数为4%~6%、钙铝比为2.3~3.3,具有较好的对钢水增硫保硫性能。此研究结果对高碳含硫非调质钢在不同阶段冶炼过程中调整渣系组元以达到钢水化学成分和洁净度的控制具有指导意义。 展开更多

关键词 c70s6钢 胀断连杆 精炼 渣系 高碱度脱氧 低碱度保硫 易切削钢 钢包

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C70S6钢胀断连杆掉渣缺陷的分析 被引量：2

2

作者 李杰 徐翔宇 +2 位作者 刘增平 田钱仁 付建勋 《热加工工艺》 北大核心 2024年第13期142-146,共5页

掉渣缺陷是C70S6非调质钢胀断连杆的主要质量问题。为了探究掉渣的原因,对比分析了有无掉渣缺陷的两个C70S6胀断连杆的化学成分及含量,采用金相显微镜和扫描电镜观察分析了两胀断连杆的断口形貌、断口附近钢中非金属夹杂物和显微组织。... 掉渣缺陷是C70S6非调质钢胀断连杆的主要质量问题。为了探究掉渣的原因,对比分析了有无掉渣缺陷的两个C70S6胀断连杆的化学成分及含量,采用金相显微镜和扫描电镜观察分析了两胀断连杆的断口形貌、断口附近钢中非金属夹杂物和显微组织。结果表明:1#(掉渣)钢中N元素偏低,适当提高N元素含量有利于提高连杆胀断性能;连杆中非金属夹杂物主要为MnS,2#(未掉渣)连杆中夹杂物比1#的更细小、数量更多,尤其是断口末端位置,导致2#连杆塑性低于1#的,有利于胀断;C70S6胀断连杆显微组织为铁素体+珠光体,1#连杆珠光体占比为97%~99%,中间区存在晶粒大小不一的混晶组织,过高的珠光体含量和混晶组织是造成连杆掉渣的主要原因。 展开更多

关键词 掉渣 c70s6钢 胀断连杆 夹杂物

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碲改质C70S6非调质钢的旋转弯曲疲劳性能 被引量：1

3

作者 张璐 王梓菲 +3 位作者 刘年富 李杰 徐翔宇 付建勋 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第4期1-7,共7页

采用升降法和成组法对碲改质C70S6非调质钢进行旋转弯曲疲劳试验,研究了试样的旋转弯曲疲劳性能,分析了碲改质作用机理。结果表明:当置信度为95%,失效概率分别为10%,50%时采用升降法得到的疲劳强度分别为385.0,458.8 MPa,采用成组法时... 采用升降法和成组法对碲改质C70S6非调质钢进行旋转弯曲疲劳试验,研究了试样的旋转弯曲疲劳性能,分析了碲改质作用机理。结果表明:当置信度为95%,失效概率分别为10%,50%时采用升降法得到的疲劳强度分别为385.0,458.8 MPa,采用成组法时分别为379.9,432.0 MPa,两种方法所测疲劳强度均高于企业要求和未经碲改质C70S6非调质钢;试验钢中硫化物为MnS和Mn(S,Te),大多呈曲率半径小的椭球状,评级结果为细系1.5级,粗系2.0级,其尺寸小于国内未经碲改质C70S6非调质钢,与国外未经碲改质C70S6非调质钢相当;碲改质主要通过调控硫化物形态、减小硫化物尺寸来改善C70S6非调质钢的旋转弯曲疲劳性能。 展开更多

关键词 碲改质 c70s6钢 疲劳性能 硫化物 S-N曲线

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锻前加热次数对C70S6非调质钢连杆组织与性能的影响

4

作者 韩亚辉 陈荣标 +1 位作者 姜爱龙 伍启华 《金属加工（热加工）》 2024年第11期128-132,共5页

连杆生产时,经常出现坯料被反复加热的情况,反复加热的坯料是否能再次利用,则关系到原材料成本。以C70S6非调质钢为研究对象,将其进行反复加热,探究了加热次数对C70S6钢连杆组织与性能的影响。结果表明:加热次数低于4次的坯料可以正常使... 连杆生产时,经常出现坯料被反复加热的情况,反复加热的坯料是否能再次利用,则关系到原材料成本。以C70S6非调质钢为研究对象,将其进行反复加热,探究了加热次数对C70S6钢连杆组织与性能的影响。结果表明:加热次数低于4次的坯料可以正常使用,加热次数对C70S6连杆的力学性能影响不大,抗拉强度始终>950MPa,屈服强度始终>550MPa;随着加热次数的增加,C70S6钢连杆中铁素体尺寸增大,珠光体片层间距也逐渐增大,抗拉强度和屈服强度逐渐减小。 展开更多

关键词 c70s6非调质钢 加热次数 力学性能

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C70S6非调质钢锻造连杆的组织力学性能和胀断性能研究 被引量：13

5

作者 王占花 李慎 +4 位作者 葛宇 周蕾 赵秀明 毛向阳 胡期翔 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第19期39-43,共5页

用国产非调质钢C70S6开发试制了胀断连杆。对不同锻造工艺的国产非调质钢C70S6胀断连杆的组织及性能进行了测试，并且运用裂解装置分析了连杆的胀断性能。结果表明：四种不同锻造工艺连杆的组织均为铁素体和珠光体．铁素体含量低于5％... 用国产非调质钢C70S6开发试制了胀断连杆。对不同锻造工艺的国产非调质钢C70S6胀断连杆的组织及性能进行了测试，并且运用裂解装置分析了连杆的胀断性能。结果表明：四种不同锻造工艺连杆的组织均为铁素体和珠光体．铁素体含量低于5％；屈服强度在580～630MPa、抗拉强度在970-1010M：Pa、硬度在280~330HV，均符合胀断连杆技术要求；且胀断断口呈现解理断裂形貌，属脆性断裂。 展开更多

关键词 胀断连杆 非调质钢c70s6 力学性能 胀断性能

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胀断连杆用C70S6钢的高周疲劳性能 被引量：7

6

作者 刘智雄 陈思联 +2 位作者 张英建 惠卫军 刘荣佩 《特殊钢》 北大核心 2010年第3期68-70,共3页

采用旋转弯曲疲劳实验研究了胀断连杆用两种成分(%:0.69C-0.034V-<0.005Ti-0.015N和0.72C-0.036V-0.023Ti-0.014N)C70S6钢的高周疲劳性能。结果表明,疲劳断裂均起源于试样的表面基体,其高周疲劳性能主要受微观组织特别是珠光体片层... 采用旋转弯曲疲劳实验研究了胀断连杆用两种成分(%:0.69C-0.034V-<0.005Ti-0.015N和0.72C-0.036V-0.023Ti-0.014N)C70S6钢的高周疲劳性能。结果表明,疲劳断裂均起源于试样的表面基体,其高周疲劳性能主要受微观组织特别是珠光体片层间距的影响;含0.023%Ti的C70S6钢中珠光体片层间距较大,析出粗大(Ti,V)(C,N),导致0.023%Ti钢疲劳性能低于不含Ti的C70S6钢。 展开更多

关键词 c70s6钢 高周疲劳性能 微观组织 胀断连杆

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胀断连杆用C70S6高碳非调质圆钢冷剪过程开裂分析和改进措施 被引量：4

7

作者 马群 王连海 +2 位作者 顾文涛 赵智刚 纪肖 《特殊钢》 北大核心 2017年第5期44-46,共3页

Φ5 mm C70S6非调质钢(/%:0.72C,0.20Si,0.58Mn,0.015P,0.065S,0.12Cr,0.05Ni,0.035V,0.008Al)生产流程为60 t UHP EAF-LF-VD-240 mm×240 mm方坯连铸-轧制。通过对剪切下料时开裂钢棒的组织、断口和剪切工艺进行分析,得出剪切过程... Φ5 mm C70S6非调质钢(/%:0.72C,0.20Si,0.58Mn,0.015P,0.065S,0.12Cr,0.05Ni,0.035V,0.008Al)生产流程为60 t UHP EAF-LF-VD-240 mm×240 mm方坯连铸-轧制。通过对剪切下料时开裂钢棒的组织、断口和剪切工艺进行分析,得出剪切过程开裂钢棒和未开裂钢棒组织、硬度无明显差别,因棒材在剪切过程受剪切力作用,出现水平方向移动,造成平刀和圆刀之间的间隙增大,使棒材剪切面弯曲变形,造成端部开裂。通过安装时将间隙由0.5 mm减少至0.3 mm,棒材夹持力由3 t增至3.5 t,对钢材进行淋水锈蚀处理以增大摩擦力等措施,剪切30 tΦ35 mm C70S6钢材结果表明,剪切开裂率由原10%降为0。 展开更多

关键词 c70s6高碳钢 胀断连杆 剪切开裂 组织 改进措施

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C70S6可裂解锻钢的微观组织和力学性能 被引量：4

8

作者 张志强 杨慎华 +2 位作者 金文明 赵勇 郑祺峰 《新技术新工艺》 2007年第11期73-75,共3页

通过锻造后控制冷却的方法得到可裂解锻钢C70S6锻坯,观察其微观组织,并采用高频疲劳试验机与拉伸试验机测定了其断裂韧性及应变速率敏感性。结果表明,在室温下该材料为珠光体加断续的铁素体,而且铁素体大致呈网状包围在珠光体周围,二者... 通过锻造后控制冷却的方法得到可裂解锻钢C70S6锻坯,观察其微观组织,并采用高频疲劳试验机与拉伸试验机测定了其断裂韧性及应变速率敏感性。结果表明,在室温下该材料为珠光体加断续的铁素体,而且铁素体大致呈网状包围在珠光体周围,二者比例大致为10%的铁素体和90%的珠光体。抗拉强度为900～1050MPa,屈服强度为585MPa,最大延伸率为10%。材料断裂韧性为39.74MPa.m1/2,断口基本无塑性变形,为脆性的解理断裂。随着应变率的上升,屈服强度随之增加,而抗拉强度随应变率的上升变化幅度不大。 展开更多

关键词 锻钢 c70s6 微观组织 力学性能

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C70S6钢连杆疲劳试验过早开裂原因分析

9

作者 丛建臣 孙军 +2 位作者 于晓东 倪培相 邵诗波 《理化检验（物理分册）》 CAS 2015年第7期501-503,524,共4页

通过化学成分分析、力学性能测试、宏观及微观检验对C70S6钢在疲劳试验中发生早期开裂的原因进行了分析。结果表明:裂纹源位于螺栓孔下端螺纹V型槽底部。切削丝锥加工的螺纹存在细小的刀痕,化学成分中硫、铬、钒含量超标,材料局部出现疏... 通过化学成分分析、力学性能测试、宏观及微观检验对C70S6钢在疲劳试验中发生早期开裂的原因进行了分析。结果表明:裂纹源位于螺栓孔下端螺纹V型槽底部。切削丝锥加工的螺纹存在细小的刀痕,化学成分中硫、铬、钒含量超标,材料局部出现疏松,这些因素共同作用使得连杆在疲劳试验中过早开裂。因此,建议改善螺纹加工工艺和锻件锻造工艺。 展开更多

关键词 c70s6钢 连杆 开裂 疲劳试验 加工缺陷 疏松

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柴油机C70S6裂解加工连杆的强度分析研究

10

作者 尚德波 李艳玲 宋杰 《现代制造技术与装备》 2021年第5期8-11,共4页

利用有限元分析某型号柴油机裂解加工连杆在拉伸与压缩工况下的结构强度,并对连杆进行静载荷安全系数和疲劳安全系数校核。结果表明:在柴油机额定工况14 MPa的爆发压力下,通过裂解加工技术获得的连杆的疲劳安全系数与塑性安全系数均大于... 利用有限元分析某型号柴油机裂解加工连杆在拉伸与压缩工况下的结构强度,并对连杆进行静载荷安全系数和疲劳安全系数校核。结果表明:在柴油机额定工况14 MPa的爆发压力下,通过裂解加工技术获得的连杆的疲劳安全系数与塑性安全系数均大于1.5,完全满足柴油机的工作要求。 展开更多

关键词 连杆 裂解加工 c70s6 强度分析

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正火处理对胀断连杆用C70S6非调质钢组织和力学性能的影响 被引量：6

11

作者 孙华 周蕾 +4 位作者 王占花 刘磊 李慎 赵秀明 毛向阳 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第11期93-97,共5页

利用OM、SEM、拉伸测试分别对胀断连杆用C70S6非调质钢的正火组织与性能进行研究,结果表明,在不同正火温度下,C70S6非调质钢的组织均为珠光体+断续网状铁素体,正火温度由1000℃升到1200℃时,晶粒度从5级增加到4级,铁素体从1.31%降至1.0... 利用OM、SEM、拉伸测试分别对胀断连杆用C70S6非调质钢的正火组织与性能进行研究,结果表明,在不同正火温度下,C70S6非调质钢的组织均为珠光体+断续网状铁素体,正火温度由1000℃升到1200℃时,晶粒度从5级增加到4级,铁素体从1.31%降至1.05%(面积分数),原始奥氏体晶粒尺寸变大,奥氏体晶界处析出的不连续铁素体减少,这些组织变化导致抗拉强度增强,塑韧性下降,材料的缺口敏感系数维持在1.05左右,断口均呈现解理脆性断裂形貌。 展开更多

关键词 正火处理 c70s6非调质钢 胀断连杆 显微组织 力学性能

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连杆用C70S6钢的胀断性能 被引量：13

12

作者 刘智雄 惠卫军 刘荣佩 《特殊钢》 北大核心 2011年第5期66-68,共3页

对比分析了传统连杆用非调质钢F38MnVS(/%:0.37C、1.32Mn、0.18Si、0.008P、0.060S、0.12Cr、0.12V)锻坯的胀断性能和胀断连杆用非调质钢C70S6(/%:0.72C、0.57Mn、0.32Si、0.020P、0.060S、0.17Cr、0.03V)锻坯的胀断性能。结果表明,C70S... 对比分析了传统连杆用非调质钢F38MnVS(/%:0.37C、1.32Mn、0.18Si、0.008P、0.060S、0.12Cr、0.12V)锻坯的胀断性能和胀断连杆用非调质钢C70S6(/%:0.72C、0.57Mn、0.32Si、0.020P、0.060S、0.17Cr、0.03V)锻坯的胀断性能。结果表明,C70S6钢的胀断性能明显优于F38MnVS钢。C70S6钢的组织以片层状珠光体为主,铁素体的含量极低,胀断面以脆性断裂为主,达到胀断技术的要求。 展开更多

关键词 非调质钢c70s6 组织 胀断性能 脆性断裂

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差异化控冷对C70S6钢胀断连杆微合金碳氮化物析出相的影响 被引量：1

13

作者 王占花 惠卫军 +1 位作者 赵秀明 程龙 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期27-33,共7页

为了推进非调质钢C70S6的国产化进程,明确C70S6钢生产胀断连杆时冷却速度工艺控制问题,分析讨论了冷却速度对C70S6钢中微合金碳氮化物析出的影响。通过利用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及X射线衍射仪(XRD)等设备,采用物理-化学相分析... 为了推进非调质钢C70S6的国产化进程,明确C70S6钢生产胀断连杆时冷却速度工艺控制问题,分析讨论了冷却速度对C70S6钢中微合金碳氮化物析出的影响。通过利用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及X射线衍射仪(XRD)等设备,采用物理-化学相分析方法,对热锻后空冷及风冷国产C70S6非调质钢胀断连杆工字筋部位微合金碳氮化物析出相的组成及粒度分布等微观特征进行观察,并量化了微合金碳氮化物M(CN)析出相的析出强化行为。果表明,冷却速度为3和4℃·s^(-1)时,微合金碳氮化物析出相均为面心立方结构,名义化学式分别为(V_(0.896)Cr0.070Mo_(0.034))(C_(0.259)N_(0.741))、(V_(0.927)Cr_(0.050)Mo_(0.024))(C_(0.259)N_(0.740));析出相的尺寸分布集中在1~18 nm;析出相对屈服强度的贡献量分别约为122.0和127.6 MPa;冷却速度加快,微合金碳氮化物析出相的尺寸得到一定的细化,但效果不明显。 展开更多

关键词 c70s6非调质钢 冷却速度 胀断连杆 析出相 析出强化

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胀断连杆用C70S6 BY钢连轧材探伤不合格原因分析和工艺改进 被引量：3

14

作者 康湉 刘向艳 +4 位作者 杨建华 翟军 孙琦 穆立峰 马群 《特殊钢》 北大核心 2019年第2期21-23,共3页

非调质钢C70S6 BYΦ60 mm棒材的生产流程为60 t UHP EAF-LF-VD-240 mm×240 mm坯连铸-连轧。连轧材经现场超声波探伤并对缺陷定位取样,通过低倍、金相显微等检验方法对缺陷进行分析,得出该缺陷为心部裂纹,其产生原因主要是铸坯加热... 非调质钢C70S6 BYΦ60 mm棒材的生产流程为60 t UHP EAF-LF-VD-240 mm×240 mm坯连铸-连轧。连轧材经现场超声波探伤并对缺陷定位取样,通过低倍、金相显微等检验方法对缺陷进行分析,得出该缺陷为心部裂纹,其产生原因主要是铸坯加热不均和轧后冷却应力较大造成。通过改善铸坯加热工艺,将加热二段温度从1 239℃提高至1 248℃,总加热时间≥2.0 h,均热段1 232℃20～40 min,轧后冷却由堆冷24 h改成坑冷38 h,探伤不合格率由36. 80%降至0. 78%。 展开更多

关键词 胀断连杆用非调质钢c70s6 BY 探伤 心部裂纹 工艺改进

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高碳微合金非调质钢C70S6的开发和工艺实践 被引量：3

15

作者 万长杰 申丽娟 +1 位作者 刘梅 赵天力 《特殊钢》 北大核心 2017年第5期31-33,共3页

开发的高碳微合金非调质钢C70S6(/%:0.68~0.73C,0.15~0.25Si,0.45~0.55Mn,≤0.030P,0.055~0.070S,0.10~0.15Cr,0.04~0.08Ni,0.03~0.04V,0.0120~0.0140N)的生产流程为120 t顶底复吹转炉-LF-RH-240 mm×240 mm方坯连铸-Φ39 mm棒材轧... 开发的高碳微合金非调质钢C70S6(/%:0.68~0.73C,0.15~0.25Si,0.45~0.55Mn,≤0.030P,0.055~0.070S,0.10~0.15Cr,0.04~0.08Ni,0.03~0.04V,0.0120~0.0140N)的生产流程为120 t顶底复吹转炉-LF-RH-240 mm×240 mm方坯连铸-Φ39 mm棒材轧制。生产结果表明,通过控制Mn/S≥3,采用碱度[(CaO)/(SiO_2)]4.32的LF精炼渣(/%:59.87CaO,13.86SiO_2,5.55MgO,16.34Al_2O_3,0.64S,0.072MnO),钢水过热度15~30℃连铸拉速0.65 m/min,弱二冷比水量0.5 L/t;二冷Ⅲ段采用气雾冷却,终轧温度≤880℃等工艺措施,高碳微合金非调质钢C70S6抗拉强度≥950 MPa,屈服强度≥550 MPa,伸长率≥10%,断面收缩率≥20%,硬度HB值为240~290,其各项指标均满足胀断连杆要求。 展开更多

关键词 120 t BOF-LF-RH-CC流程 高碳微合金非调质钢 胀断连杆 c70s6 开发 工艺实践

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涨断连杆C70S6锻钢毛坯与粉末冶金毛坯的差异研究 被引量：1

16

作者 钟阳 《内燃机与配件》 2015年第12期33-36,共4页

本文针对当前应用广泛的C70S6锻钢和粉末冶金两种不同材料的涨断连杆的差异性进行研究,从材料特性、制造工艺、产品性能、以及成本等多方面比较其各自的优势和劣势,为涨断连杆材料选择提供指导意见。

关键词 连杆 涨断 c70s6锻钢 粉末冶金

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C70S6BY开发生产实践 被引量：5

17

作者 车从荣 蒋栋初 《现代冶金》 CAS 2017年第5期28-30,共3页

介绍了C70S6BY的工艺开发及生产实践过程,摸索出各种工艺参数数据,其成分、性能满足控制及使用要求。

关键词 c70s6BY 造渣 合金化 弱冷

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C70S6材料连杆用螺尖丝锥的优化设计与应用 被引量：1

18

作者 刘海涛 符国建 《工具技术》 2020年第11期66-69,共4页

针对C70S6高硬度钢材料连杆螺纹的难加工性,为改善螺尖丝锥在加工连杆螺纹孔时出现易磨损、折断、寿命短和不稳定等问题,通过优化螺尖丝锥的结构参数和加工工艺,对优化后的螺尖丝锥进行了寿命对比试验。结果表明,该优化设计能有效改善... 针对C70S6高硬度钢材料连杆螺纹的难加工性,为改善螺尖丝锥在加工连杆螺纹孔时出现易磨损、折断、寿命短和不稳定等问题,通过优化螺尖丝锥的结构参数和加工工艺,对优化后的螺尖丝锥进行了寿命对比试验。结果表明,该优化设计能有效改善螺尖丝锥在加工高硬度钢C70S6材料连杆螺纹过程中出现的易磨损和易断裂问题,同时提高了螺尖丝锥的使用寿命及稳定性。 展开更多

关键词 c70s6高硬度钢 连杆 螺尖丝锥 结构参数

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C70S6BY非调质钢中硫的窄成分控制技术 被引量：2

19

作者 王明元 王忠英 陈子坤 《现代冶金》 CAS 2017年第3期25-28,共4页

阐述了C70S6BY非调质钢转炉运用高碳和顶渣技术进行渣洗脱硫的方法,LF通过调整渣系以及后续控制软吹时间的工艺措施,准确实现了C70S6BY钢中硫的窄成分控制。

关键词 c70s6BY 渣系碱度调整 控制软吹时间

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C70S6非调质钢胀断连杆的制造工艺及其实物质量 被引量：1

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作者 邓向阳 谢有 李仕超 《理化检验（物理分册）》 CAS 2022年第8期16-20,共5页

对C70S6非调质钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线进行了合理测定,采用力学性能测试、金相检验、疲劳性能测试等方法对C70S6非调质钢胀断连杆的品质进行了分析。结果表明:轧钢过程中采用高温扩散加热及控轧控冷工艺可得到均匀稳定的轧后组... 对C70S6非调质钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线进行了合理测定,采用力学性能测试、金相检验、疲劳性能测试等方法对C70S6非调质钢胀断连杆的品质进行了分析。结果表明:轧钢过程中采用高温扩散加热及控轧控冷工艺可得到均匀稳定的轧后组织;控制锻造后冷却速率可使连杆显微组织中的铁素体占比远低于10%,并有效防止出现马氏体等异常组织;最终制作的C70S6非调质钢胀断连杆的各项理化性能指标和疲劳寿命测试结果均能满足使用要求。 展开更多

关键词 c70s6非调质钢 胀断连杆 控轧控冷 疲劳寿命

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