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Ti-Al/TiC陶瓷基复合材料烧结过程的研究 被引量:9
1
作者 王素梅 孙康宁 +2 位作者 卢志华 李春胜 赵天平 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2003年第4期565-568,共4页
用DTA方法分析了Ti AI/TiC陶瓷基复合材料的烧结过程 ,测定了材料的力学性能 ,分析了不同的烧结制度对材料性能的影响。实验结果表明 :温度升高至 5 0 0℃以上时 ,Ti与Al发生反应Ti+3Al→Al3Ti,Al3Ti+2Ti→ 3TiAl,TiAl+2Ti→Ti3Al,依次... 用DTA方法分析了Ti AI/TiC陶瓷基复合材料的烧结过程 ,测定了材料的力学性能 ,分析了不同的烧结制度对材料性能的影响。实验结果表明 :温度升高至 5 0 0℃以上时 ,Ti与Al发生反应Ti+3Al→Al3Ti,Al3Ti+2Ti→ 3TiAl,TiAl+2Ti→Ti3Al,依次生成Al3Ti,TiAl和Ti3Al,这一过程为放热过程。继续升温至 90 0℃以上时 ,体系出现吸热现象。分析认为 ,在最高温度 16 0 0℃ ,压力 30MPa烧结时得到的材料室温力学性能优于在最高温度15 2 0℃ ,压力 17 3MPa烧结时得到的材料的室温力学性能。 展开更多
关键词 Ti—al/tic陶瓷基复合材料 烧结 DTA法 力学性能
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反应合成Ti_3Al/TiC+Al_2O_3复合材料烧结过程热力学分析 被引量:6
2
作者 李江田 孙康宁 +2 位作者 赵萍 李爱民 王素梅 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2005年第9期1443-1446,共4页
将高能球磨后的Ti-Al粉末和TiC,Al2O3粉末混合进行热压烧结,在烧结的过程中反应生成金属间化合物为增强相的复合材料。通过对粉料的X射线衍射分析、热分析(DSC)和烧结体的成分分析表明,最终的金属间化合物只有Ti3Al而没有其它金属间化... 将高能球磨后的Ti-Al粉末和TiC,Al2O3粉末混合进行热压烧结,在烧结的过程中反应生成金属间化合物为增强相的复合材料。通过对粉料的X射线衍射分析、热分析(DSC)和烧结体的成分分析表明,最终的金属间化合物只有Ti3Al而没有其它金属间化合物相。通过热力学计算,分析了反应烧结过程并发现在低温由固相间原子扩散控制生成TiAl3,TiAl,Ti3Al的渐进过程,和在高温下金属间化合物的合成机理,而且增强相和基体界面间处于稳定状态。 展开更多
关键词 反应合成 烧结 Ti3al/tic+al2O3 复合材料 热力学
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Fe-Al/TiC激光熔覆层的高温摩擦磨损和氧化性能 被引量:3
3
作者 王耀华 高清振 +1 位作者 张晓南 李启峰 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2011年第5期39-42,共4页
采用高温摩擦磨损试验机研究从室温(25℃)至700℃下Fe-Al/TiC激光熔覆层与Si3N4球配副时的摩擦磨损特性,探讨了涂层的高温摩擦磨损机理,并在700℃进行了氧化试验。结果表明:随着试验温度的升高,Fe-Al/TiC熔覆层磨损面形成了具有固体润... 采用高温摩擦磨损试验机研究从室温(25℃)至700℃下Fe-Al/TiC激光熔覆层与Si3N4球配副时的摩擦磨损特性,探讨了涂层的高温摩擦磨损机理,并在700℃进行了氧化试验。结果表明:随着试验温度的升高,Fe-Al/TiC熔覆层磨损面形成了具有固体润滑作用的氧化物保护层,使摩擦因数降低,磨损率始终保持在较低水平,700℃下磨损率是35CrMo钢的1/6;熔覆层具有优良的抗高温氧化性能,700℃下氧化150 h后质量增加为1.5 mg.cm-2,比35CrMo钢的抗氧化性能提高40多倍;熔覆层高温磨损的主要机理为剥层磨损。 展开更多
关键词 激光熔覆 Fe-al/tic熔覆层 高温磨损 氧化
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Al/TiC 中 TiC 反应合成的动力学模型 被引量:4
4
作者 张二林 杨波 +2 位作者 曾松岩 李庆春 马明臻 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 1997年第3期44-50,共7页
基于以下机理,即:在碳颗粒的周围形成一层富钛的复合层,钛原子扩散穿过该层与碳原子反应生成TiC,形成的TiC从溶液中析出且向外扩散,建立了Al-Ti-C体系中反应生成TiC颗粒的动力学模型,获得了反应速度的表达式:d... 基于以下机理,即:在碳颗粒的周围形成一层富钛的复合层,钛原子扩散穿过该层与碳原子反应生成TiC,形成的TiC从溶液中析出且向外扩散,建立了Al-Ti-C体系中反应生成TiC颗粒的动力学模型,获得了反应速度的表达式:d(V)dt=-πDV(6VN2C)13(1+2ββ)NAlMAlρAl+VMTiρTiρCMC数值计算的结果表明,影响反应速度的因素主要有:体系温度、预制块中铝粉的含量,富钛层的厚度和碳颗粒的大小。减少铝粉含量、富钛层的厚度和碳颗粒的大小,以及升高体系的温度将加快反应的速度。 展开更多
关键词 碳化钛 动力学模型 反应合成 复合材料
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Fe_3Al/TiC复合材料的高温抗氧化性能 被引量:1
5
作者 范敏 鲍剑斌 《三门峡职业技术学院学报》 2003年第2期64-66,共3页
研究了Fe_3Al/TiC复合材料的高温抗氧化性能。结果表明:Fe_3Al/TiC复合材料在950℃的氧化动力学特征均近似服从抛物线规律,并且随TiC含量增加,Fe_3Al/TiC复合材料的高温抗氧化性能降低。
关键词 Fe3al/tic 复合材料 氧化
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Al/TiC/Al_2O_3复合结合剂立方氮化硼复合材料的制备 被引量:2
6
作者 梁宝岩 汪乐 +4 位作者 韩警贤 李孟洋 郭猛 王志炜 李俊鹏 《金刚石与磨料磨具工程》 CAS 2013年第2期35-38,42,共5页
采用Al/C/TiO2/CBN(各组粉体中,CBN质量分数均为10%)粉体为原料,通过原位反应烧结技术,制备Al/TiC/Al2O3金属陶瓷复合结合剂立方氮化硼(CBN)材料。采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)结合能谱仪(EDS)分析试样。在1 100℃保温1 h,反应烧... 采用Al/C/TiO2/CBN(各组粉体中,CBN质量分数均为10%)粉体为原料,通过原位反应烧结技术,制备Al/TiC/Al2O3金属陶瓷复合结合剂立方氮化硼(CBN)材料。采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)结合能谱仪(EDS)分析试样。在1 100℃保温1 h,反应烧结得到Al/TiC/Al2O3金属陶瓷复合结合剂CBN材料。研究结果表明,当采用结合剂组成为4Al/3C/3TiO2的原料(CBN质量分数为10%)时,由于反应放热量较大,导致CBN发生严重的热损伤,CBN都明显断裂。在原料中增加Al的质量分数,可显著降低反应产生的高温,可显著降低热损伤,从而制备不同Al质量分数的Al/TiC/Al2O3金属陶瓷复合结合剂CBN材料。 展开更多
关键词 al tic alO 立方氮化硼 反应烧结
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Al/TiC预制合金在锌熔体中溶解过程的试验研究与分析
7
作者 王香 张二林 曾松岩 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2001年第1期33-36,51,共5页
对Al/TiC预制合金在锌熔体中的溶解机理进行了分析。结果表明 :当锌熔体温度低于铝熔点时 ,预制合金的溶解可分为两个阶段 :第一阶段为液态锌向预制合金中浸渗 ,并在预制合金表层内形成Zn Al TiC合金 ;第二阶段为预制合金表层内的Zn Al ... 对Al/TiC预制合金在锌熔体中的溶解机理进行了分析。结果表明 :当锌熔体温度低于铝熔点时 ,预制合金的溶解可分为两个阶段 :第一阶段为液态锌向预制合金中浸渗 ,并在预制合金表层内形成Zn Al TiC合金 ;第二阶段为预制合金表层内的Zn Al TiC合金开始溶解并进入锌熔体。利用自制的试验装置测试了Al/TiC预制合金在锌熔体中的溶解量。测定了 430~ 6 5 0℃范围内不同TiC含量的预制合金在锌熔体中的扩散系数 (D)。结果表明 :扩散系数的对数(logD)与温度的倒数 (1/T)近似为线性关系———logD =A0 ·T-1。 展开更多
关键词 al/tic预制合金 锌合金 溶解机理 扩散系数 锌熔体 复合材料
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热压法制备Ti-Al/TiC金属陶瓷 被引量:3
8
作者 赵卓玲 冯小明 艾桃桃 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第4期73-74,共2页
以Ti、Al、活性碳粉为组分,采用热压工艺原位合成Ti-Al/TiC金属陶瓷,借助XRD和SEM观察该金属陶瓷的相成分和显微组织。结果表明:在1300~1350℃,原位生成了TiC强化相;将温度升高到1400℃后,TiC与Ti-Al反应生成了Ti-Al-C系三元增强相。
关键词 Ti-al金属间化合物 tic 反应过程
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升温速度对自蔓延高温合成Al/TiC复合材料的影响 被引量:1
9
作者 梅炳初 孙晓冬 +1 位作者 庄乾东 袁润章 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1997年第2期133-135,共3页
利用自蔓延高温合成的热爆方式,采用Ti、C和Al三种粉末原料,合成了A1/TiC复合材料。研究了升温速度对试样的尺寸变化、热爆开始温度、反应最高温度、产物的相组成。
关键词 升温速度 自蔓延高温合成 复合材料 SHS
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FORMATION MECHANISM OF TiC IN Al/TiC COMPOSITES PREPARED BY DIRECT REACTION SYNTHESIS 被引量:3
10
作者 Zhang, Erlin Bo, Yang +2 位作者 Zeng, Songyan Li, Qingchun Ma, Mingzhen 《中国有色金属学会会刊:英文版》 EI CSCD 1998年第1期93-97,共5页
FORMATIONMECHANISMOFTiCINAl/TiCCOMPOSITESPREPAREDBYDIRECTREACTIONSYNTHESIS①ZhangErlin,YangBo,ZengSongyanandL... FORMATIONMECHANISMOFTiCINAl/TiCCOMPOSITESPREPAREDBYDIRECTREACTIONSYNTHESIS①ZhangErlin,YangBo,ZengSongyanandLiQingchunNational... 展开更多
关键词 REACTION COMPOSITES al/tic microstructure MECHANISM
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Interface electron structure of Fe_3Al/TiC composites
11
作者 庞来学 孙康宁 +2 位作者 孙家涛 范润华 任帅 《中国有色金属学会会刊:英文版》 EI CSCD 2006年第2期294-298,共5页
Based on YU’s solids and molecules emperical electron theory(EET), interface valence electron structure of TiC-Fe3Al composites was set up, and the valence electron density of different atomic states TiC and Fe3Al co... Based on YU’s solids and molecules emperical electron theory(EET), interface valence electron structure of TiC-Fe3Al composites was set up, and the valence electron density of different atomic states TiC and Fe3Al composites in various planes was determined. The results indicate that the electron density of (1 00)Fe3Al is consistent with that of (110)TiC in the first-class a pproximation, the absolute value of minimum electron density difference along the interface is 0.007 37 nm?2, and the relative value is 0.759%. (1 10)TiC //(100)Fe3Al preferred orientation is believed to benefit the formation of the cuboidal shape TiC. In the other hand, it shows that the particle growth is accompanied by the transport of electron, the deviation continuity of electron density intrinsically hinders the grain growth. The electron density of (100)TiC is not consistent with Fe3Al arbitrary crystallographic plane, thus it well explains that the increased titanium and carbon contents do not increase the size of large particles. The crystallographic orientation of (1 10)TiC //(100)Fe3Al will improve the mechanical properties. Therefore interface electron theory is an effective theoretical implement for designing excellent property of composites. 展开更多
关键词 Fe3al/tic 金属间化合物 电子结构 界面结构 电子密度
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TiC-TiB_(2)/Al-xSi-4.5Cu复合材料的制备与性能
12
作者 梁艳峰 刘逍恂 +1 位作者 夏峰 郭巧琴 《热加工工艺》 北大核心 2025年第9期92-97,共6页
根据TiB_(2)与TiC原位粒子的形成温区,设计粒子的原位反应路径,在铸造Al-xSi-4.5Cu(x=7,2,18,wt%)合金熔体内成功制备TiB_(2)与TiC双相粒子。借助OM、SEM、EDS等方法观察所制备的复合材料微观组织,并测试其维氏硬度,探究基体合金中Si含... 根据TiB_(2)与TiC原位粒子的形成温区,设计粒子的原位反应路径,在铸造Al-xSi-4.5Cu(x=7,2,18,wt%)合金熔体内成功制备TiB_(2)与TiC双相粒子。借助OM、SEM、EDS等方法观察所制备的复合材料微观组织,并测试其维氏硬度,探究基体合金中Si含量对原位TiB_(2)与TiC粒子分布及复合材料硬度的影响。结果表明:3种Si含量的复合材料均可以通过原位自生法获得微纳米尺度的TiB_(2)与TiC双相粒子,但随着Si含量增加,原位粒子在Si相附近团聚加剧;当Si含量为12wt%时,复合材料硬度达到极值,为173.56 HV;当Si含量增加到18wt%时,TiC粒子发生失稳分解,导致了复合材料硬度下降。 展开更多
关键词 al-SI-CU合金 al基复合材料 tic TiB_(2) 原位自生法
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Ti-C-Al预制块含量对TiC/AZ91D镁基复合材料组织及摩擦磨损性能的影响
13
作者 李昇原 李秀兰 +2 位作者 周立玉 王凯强 杨鑫 《热加工工艺》 北大核心 2025年第17期58-63,共6页
通过改变Ti-C-Al预制块与AZ91D镁合金的含量,用原位合成法在固定温度780℃制备出TiC/AZ91D镁基复合材料,研究预制块含量对该复合材料的微观组织演化和摩擦磨损性能的影响。结果表明,在AZ91D镁合金中加入Ti-C-Al预制块,复合材料的组织中... 通过改变Ti-C-Al预制块与AZ91D镁合金的含量,用原位合成法在固定温度780℃制备出TiC/AZ91D镁基复合材料,研究预制块含量对该复合材料的微观组织演化和摩擦磨损性能的影响。结果表明,在AZ91D镁合金中加入Ti-C-Al预制块,复合材料的组织中均出现了Al3Ti和TiC,随预制块含量增加,Al3Ti和TiC的数量增加,但Ti-C-Al预制块加入量20wt%和30wt%的复合材料中Al3Ti和TiC的总量相差不大。摩擦磨损性能试验结果表明:体积磨损率随预制块含量的增加先减小后增加,磨损率与硬度呈反相关,预制块含量为20wt%的试样体积磨损率最低,摩擦系数最低,硬度最高。复合材料均以磨粒磨损为主,磨损形貌主要表现为犁沟。 展开更多
关键词 Ti-C-al预制块 AZ91D镁合金 tic 摩擦磨损
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自蔓延高温合成Al-TiC晶粒细化剂及其晶粒细化效果 被引量:27
14
作者 严有为 刘生发 +2 位作者 范晓明 傅正义 魏伯康 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第5期977-981,共5页
采用自蔓延高温合成 (SHS)技术直接合成了Al 80 %TiC和Al 5 0 %TiC晶粒细化剂。研究了这两种细化剂的相组成、结构及对工业纯铝的晶粒细化效果 ,并与商用Al 5Ti 1B细化剂进行了对比。结果表明 :合成的细化剂由TiC和α (Al)两相组成 ,Ti... 采用自蔓延高温合成 (SHS)技术直接合成了Al 80 %TiC和Al 5 0 %TiC晶粒细化剂。研究了这两种细化剂的相组成、结构及对工业纯铝的晶粒细化效果 ,并与商用Al 5Ti 1B细化剂进行了对比。结果表明 :合成的细化剂由TiC和α (Al)两相组成 ,TiC粒子的尺寸和分布对细化剂的晶粒细化效果有显著影响。Al 80 %TiC细化剂中TiC粒子尺寸较大 (2~ 5 μm)且呈聚集成团分布 ,其晶粒细化效果较差。合成的Al 5 0 %TiC细化剂的晶粒细化效果略优于Al 5Ti 1B细化剂。加入 0 .1%的该细化剂就能使凝固试样的结构由粗大的柱状晶转变成细小的等轴晶 (平均晶粒尺寸 12 0 μm) ,且这种晶粒细化效果可保持 90min。SEM和TEM分析显示 ,Al 5 0 %TiC细化剂中原位合成的TiC粒子具有亚微米尺寸 (0 .4~ 0 .9μm) ,且在高温铝液中具有较强的稳定性 。 展开更多
关键词 自蔓延高温合成 al-tic晶粒细化剂 工业纯铝 晶粒细化 铝合金 碳化钛
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Al_2O_3/TiC基陶瓷刀具材料的高温摩擦磨损性能研究 被引量:10
15
作者 张辉 邓建新 +2 位作者 吴泽 艾兴 赵军 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第4期369-374,共6页
采用UMT-2球-盘式高温摩擦磨损试验机,考察了A l2O3/TiC基陶瓷刀具材料在200℃至600℃范围内的高温摩擦磨损性能,并分别使用大景深显微镜,白光干涉仪和扫描电镜观察试验后磨痕的轮廓和微观形貌.结果表明:A l2O3/TiC陶瓷刀具的摩擦系数... 采用UMT-2球-盘式高温摩擦磨损试验机,考察了A l2O3/TiC基陶瓷刀具材料在200℃至600℃范围内的高温摩擦磨损性能,并分别使用大景深显微镜,白光干涉仪和扫描电镜观察试验后磨痕的轮廓和微观形貌.结果表明:A l2O3/TiC陶瓷刀具的摩擦系数随环境温度的升高先升高,在600℃时开始降低,摩擦系数的数值在0.1~0.4之间;磨损量随着摩擦滑动速度的升高而降低,随着摩擦环境温度的升高而升高,磨损量的数值在4×10-7~9×10-7mm3/(N.m)之间;随着摩擦温度的升高,磨痕轮廓两侧具有明显的材料转移现象,A l2O3/TiC陶瓷材料主要磨损机理是裂纹的产生与材料的脱落. 展开更多
关键词 al2O3/tic 摩擦磨损 高温
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Al-Ti-C 系中反应生成 TiC 机理研究 被引量:7
16
作者 张二林 杨波 +2 位作者 曾松岩 李庆春 马明臻 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 1998年第2期3-5,共3页
采用激冷实验,SEM和XRD对反应合成法制备Al/TiC复合材料中TiC反应生成机理进行了研究。结果表明,反应机理是一种溶解-析出过程,其间钛溶解于熔化了的铝液中并扩散到碳颗粒周围形成富钛层,富钛层中的钛与碳发生反应... 采用激冷实验,SEM和XRD对反应合成法制备Al/TiC复合材料中TiC反应生成机理进行了研究。结果表明,反应机理是一种溶解-析出过程,其间钛溶解于熔化了的铝液中并扩散到碳颗粒周围形成富钛层,富钛层中的钛与碳发生反应生成TiC并从铝液中析出。同时也表明,反应生成TiC的过程可以分为三个阶段:预制块中铝粉的熔化;Al3Ti相的形成和分解;TiC颗粒的形成。最后,建立了反应生成TiC的理论模型。 展开更多
关键词 反应合成 复合材料 微观组织 机理 铝/碳化钛
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TiAl_3对TiC粒子在铝基体中分布及α(Al)晶粒形核的影响 被引量:10
17
作者 夏天东 丁万武 +2 位作者 赵文军 王晓军 徐仰涛 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第11期1948-1955,共8页
研究TiC和TiAl3细化工业纯铝时TiAl3的存在对TiC在铝基体中分布及α(Al)晶粒形核的影响,分析Al-Ti-C晶粒细化机制。结果表明:TiC单独作为工业纯铝的晶粒细化剂时,大量TiC被α(Al)晶粒推向树枝晶的晶界处,从而限制了TiC的异质形核作用;当... 研究TiC和TiAl3细化工业纯铝时TiAl3的存在对TiC在铝基体中分布及α(Al)晶粒形核的影响,分析Al-Ti-C晶粒细化机制。结果表明:TiC单独作为工业纯铝的晶粒细化剂时,大量TiC被α(Al)晶粒推向树枝晶的晶界处,从而限制了TiC的异质形核作用;当TiC和TiAl3共同作为晶粒细化剂时,在α(Al)晶粒内部出现了大量TiC粒子,大量的TiC粒子成为了α(Al)的结晶核心,并且在TiC颗粒和铝基体的界面处存在"富Ti过渡区";TiAl3在铝熔体中分解释放出Ti原子并向TiC粒子周围偏聚,形成的"TiC/铝熔体界面富Ti过渡区"改善了TiC与α(Al)的结构适应性,降低了TiC粒子的表面张力,促进了TiC粒子在铝熔体中的均匀分布,提高了其形核能力。 展开更多
关键词 al-tic中间合金 al-Tial3中间合金 富Ti过渡区 α(al) 形核机理
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中间合金中第二相粒子TiC和TiAl_(3)对纯铝的细化作用 被引量:11
18
作者 丁万武 夏天东 +1 位作者 赵文军 侯运丰 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第6期1025-1031,共7页
研究Al-TiC和Al-TiAl3中间合金中第二相粒子TiC和TiAl3对纯铝晶粒的细化作用。结果表明:当TiC和TiAl3单独作为α(Al)的形核相时,两者的形核能力均较差,但TiC粒子的形核和抗细化衰退能力优于TiAl3粒子的;当第二相粒子TiC和TiAl3共同作为... 研究Al-TiC和Al-TiAl3中间合金中第二相粒子TiC和TiAl3对纯铝晶粒的细化作用。结果表明:当TiC和TiAl3单独作为α(Al)的形核相时,两者的形核能力均较差,但TiC粒子的形核和抗细化衰退能力优于TiAl3粒子的;当第二相粒子TiC和TiAl3共同作为α(Al)的形核相,且加入量适当时,表现出较强的形核能力和抗晶粒细化的衰退能力,细化效果较显著;配成的7组晶粒细化剂中,当细化剂中Ti和C摩尔比为1.8?1时,晶粒细化效果最好;这是由于TiAl3在铝熔体中分解释放出Ti原子并向TiC粒子周围偏聚,形成的TiC/铝熔体界面富Ti过渡区促进了TiC粒子在铝熔体中的均匀分布,提高了其形核能力。 展开更多
关键词 al-tic中间合金 al-Tial_(3)中间合金 tic Tial_(3) 晶粒细化
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快速凝固Al-TiC自生复合材料的显微组织和力学性能 被引量:13
19
作者 仝兴存 方鸿生 柳百成 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1996年第10期1111-1115,共5页
将常规熔铸工艺与快速凝固技术相结合,成功地制备出Al-TiC自生复合材料.常规熔铸Al-TiC自生复合材料中TiC的体积分数为14.5%,颗粒尺寸为0.2-1.0μm,一般呈聚集态分布;与类似工艺条件下的人工复合材料... 将常规熔铸工艺与快速凝固技术相结合,成功地制备出Al-TiC自生复合材料.常规熔铸Al-TiC自生复合材料中TiC的体积分数为14.5%,颗粒尺寸为0.2-1.0μm,一般呈聚集态分布;与类似工艺条件下的人工复合材料相比,业已表现出较好的综合力学性能.快凝及热挤成型以后,TiC的体积分数约为13.5%,颗粒尺寸减至40-80nm,并弥散分布于晶粒尺寸为0.30-0.80μm的α-Al基体上,室温拉伸强度增加了约100MPa,表现出良好的高温力学性能. 展开更多
关键词 快速凝固 自生 复合材料 铝基 碳化钛 组织 性能
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AZ91D镁合金表面激光熔覆Al-TiC涂层组织和性能的研究 被引量:7
20
作者 孙琪 李志勇 +3 位作者 张英乔 杨柳青 刘车凯 程凯岐 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第1期40-44,共5页
目的研究Al-TiC涂层组织和性能的特性,以提高镁合金涂层的硬度和耐蚀性能。方法采用Nd:YAG固体激光器,在AZ91D镁合金表面通过激光熔覆制备Al-TiC涂层,采用光学显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计、电化学工作站,对熔覆层的组织形貌、物相... 目的研究Al-TiC涂层组织和性能的特性,以提高镁合金涂层的硬度和耐蚀性能。方法采用Nd:YAG固体激光器,在AZ91D镁合金表面通过激光熔覆制备Al-TiC涂层,采用光学显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计、电化学工作站,对熔覆层的组织形貌、物相结构、显微硬度和耐蚀性能进行测定和分析。结果 Al-TiC涂层的主要组成相有AlTi_3(C,N)_(0.6),Al_3Mg_2,Mg_2Al_3,Al和TiC等。激光熔覆层的厚度约为0.35 mm,表面成型良好,结合层晶粒细小,熔覆层与镁合金基体之间结合良好,呈大波浪形。熔覆层试样的平均显微硬度为224HV,约为基体显微硬度(62HV)的4倍,由此表明熔覆层对镁合金硬度有明显的增强作用。镁合金基体的自腐蚀电位为-1.475 V,自腐蚀电流密度为7.556×10^(–5) A/cm^2,熔覆层试样的自腐蚀电位为-1.138V,自腐蚀电流密度为4.828×10^(–5) A/cm^2,与镁合金基体相比,熔覆层的腐蚀电位值增加,腐蚀电流密度值变小,熔覆层的耐蚀性能得到提高。结论采用激光熔覆技术,能够在AZ91D镁合金基体表面制备Al-TiC涂层,由于硬质相AlTi_3(C,N)_(0.6),Al_3Mg_2,Mg_2Al_3,TiC等的存在,熔覆层的显微硬度和耐蚀性能显著提高。 展开更多
关键词 激光熔覆 镁合金 al-tic涂层 金属陶瓷 显微硬度 耐蚀性
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