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基于AZ4620光刻胶的垂直掩膜工艺参数优化
1
作者 李啟 梁庭 +4 位作者 雷程 贾平岗 余建刚 姚宗 李嘉龙 《半导体技术》 北大核心 2026年第2期139-143,共5页
针对光刻胶掩膜侧壁倾角不垂直导致压力传感器背腔刻蚀倾角偏差,进而影响传感器性能的问题,对光刻胶掩膜参数进行了探究,分析了匀胶转速、曝光剂量和后烘温度及时间等不同光刻参数对光刻胶掩膜侧壁倾角的影响。结果表明,采用以下光刻参... 针对光刻胶掩膜侧壁倾角不垂直导致压力传感器背腔刻蚀倾角偏差,进而影响传感器性能的问题,对光刻胶掩膜参数进行了探究,分析了匀胶转速、曝光剂量和后烘温度及时间等不同光刻参数对光刻胶掩膜侧壁倾角的影响。结果表明,采用以下光刻参数:AZ4620光刻胶,匀胶转速2500 r/min,110℃下前烘3 min,曝光剂量200 mJ/cm^(2),显影液AZ400K(AZ400K与去离子水体积比为1∶3),70℃下后烘10 min,可以得到侧壁倾角为90°的光刻胶掩膜,深刻蚀(390μm)后背腔倾角可以达到90.2°,为制备高性能压力传感器的关键刻蚀工艺提供了一种解决方案。 展开更多
关键词 光刻 az4620 侧壁倾角 垂直掩膜 压力传感器 背腔
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AZ31B镁合金力学熔点测试及仿真验证
2
作者 蔡宜成 胡玉杰 +3 位作者 杨廷志 李若愚 孙晓红 徐济进 《热加工工艺》 北大核心 2026年第2期209-213,219,共6页
采用Gleeble 3800热模拟试验机模拟AZ31B镁合金不同峰值温度下的焊接热循环过程,获得残余应力与峰值温度的关系,建立AZ31B镁合金力学熔点测试方法。采用热电耦合数值模拟方法计算热模拟试验的热循环过程,获得距离热模拟试样中心不同位... 采用Gleeble 3800热模拟试验机模拟AZ31B镁合金不同峰值温度下的焊接热循环过程,获得残余应力与峰值温度的关系,建立AZ31B镁合金力学熔点测试方法。采用热电耦合数值模拟方法计算热模拟试验的热循环过程,获得距离热模拟试样中心不同位置处的热循环曲线;将热循环曲线作为热源模型,采用热弹塑性有限元法计算热模拟试验过程,设置不同的力学熔点值,分析力学熔点对残余应力的影响,验证AZ31B镁合金力学熔点测试结果的准确性。结果表明,AZ31B镁合金的力学熔点起始温度为459℃,结束温度为526℃。在数值模拟中,力学熔点越高,计算获得的残余应力越大,采用起始温度或结束温度作为AZ31B镁合金的力学熔点计算出来的应力值与实测值接近。 展开更多
关键词 az31B镁合金 力学熔点 热模拟试验 残余应力 数值模拟
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AZ31/FeCoCrNiMn搅拌摩擦搭接焊接头成形及拉剪断裂特性分析
3
作者 付博圆 卓雪斌 +2 位作者 姚海宁 李高辉 陈科 《焊接学报》 北大核心 2026年第1期11-22,共12页
采用搅拌摩擦搭接焊(friction stir lap welding, FSLW)工艺在不同转速下对FeCoCrNiMn高熵合金(high entropy alloy,HEA)与ASTM AZ31合金进行焊接,通过拉剪测试评估接头力学性能,利用多种表征方法研究转速对AZ31/FeCoCrNiMn接头成形及... 采用搅拌摩擦搭接焊(friction stir lap welding, FSLW)工艺在不同转速下对FeCoCrNiMn高熵合金(high entropy alloy,HEA)与ASTM AZ31合金进行焊接,通过拉剪测试评估接头力学性能,利用多种表征方法研究转速对AZ31/FeCoCrNiMn接头成形及拉剪断裂特性的影响.结果表明,随着转速从1 300 r/min提高至1 600 r/min,AZ31/FeCoCrNiMn接头前进侧(advancing side, AS)、后退侧(retreating side, RS)的上板有效承载厚度分别从4 372μm和4 268μm减小到3 815μm和3 802μm;经搅拌破碎分布于Mg侧搅拌区的HEA颗粒数量逐渐增加,接头的性能和断裂模式也发生改变.转速在1 300 r/min至1 500 r/min时,AZ31/FeCoCrNiMn接头沿界面附近断裂,HEA侧断口表面有大量的AZ31残留,说明断裂部分发生在AZ31内部,此时接头性能良好,最高拉剪强度达108.3 MPa,为AZ31母材的83.4%.当转速为1 600 r/min时,断裂从钩状结构尖端向上延伸并贯穿AZ31板材发生,断口表面存在HEA颗粒残留,说明颗粒为裂纹扩展提供了路径,此时接头性能较差,最高拉剪强度为57.5 MPa. 展开更多
关键词 高熵合金 az31合金 搅拌摩擦搭接焊 拉剪性能 断裂特性
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脉冲电流处理AZ31镁合金铸轧板微观组织演化及性能强化机制
4
作者 邹金超 蔡国峰 +2 位作者 张苗苗 张亮亮 张涛 《塑性工程学报》 北大核心 2026年第1期147-154,共8页
为探明脉冲电流密度对AZ31镁合金铸轧板微观组织演化及性能强化机制的影响,设计了4种电流密度对比实验。结果表明,随着电流密度的增加,镁合金逐渐发生静态再结晶,促进了晶粒细化。然而,过大的电流密度则会导致晶粒长大,降低合金强度。此... 为探明脉冲电流密度对AZ31镁合金铸轧板微观组织演化及性能强化机制的影响,设计了4种电流密度对比实验。结果表明,随着电流密度的增加,镁合金逐渐发生静态再结晶,促进了晶粒细化。然而,过大的电流密度则会导致晶粒长大,降低合金强度。此外,脉冲电流可促使β-Mg_(17)Al_(12)相发生溶解,加速位错滑移启动。在晶粒细化和第二相溶解的交互影响下,30 A·mm^(-2)电流密度处理的AZ31镁合金铸轧板抗拉强度提升了约11.62%,伸长率提升了约87.14%,显微硬度提升了11.66%。脉冲电流参数优化可实现镁合金铸轧板的强塑性协同提升,为制备高性能镁合金铸轧板提供理论依据。 展开更多
关键词 脉冲电流 az31镁合金 铸轧板 静态再结晶
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冷轧预变形对轻量化汽车用AZ61-2Sn镁合金组织与性能的影响
5
作者 陈超 郝玉婷 +2 位作者 张丹颖 罗成凤 张可嘉 《锻压技术》 北大核心 2026年第2期116-123,共8页
采用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜和拉伸试验机等手段,研究了退火和冷轧预变形对轻量化汽车用AZ61-2Sn镁合金微观结构、硬度和拉伸性能的影响。结果表明,300℃/6 min退火态AZ61-2Sn镁合金的晶粒尺寸相较于320℃/6 min退火态的更细小... 采用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜和拉伸试验机等手段,研究了退火和冷轧预变形对轻量化汽车用AZ61-2Sn镁合金微观结构、硬度和拉伸性能的影响。结果表明,300℃/6 min退火态AZ61-2Sn镁合金的晶粒尺寸相较于320℃/6 min退火态的更细小、均匀。退火态(A)和退火+冷轧预变形(A-C2)AZ61-2Sn镁合金均主要由α-Mg、Mg_(17)Al_(12)和Mg_(2)Sn相组成,冷轧预变形不会改变合金的物相组成;相较于退火态AZ61-2Sn(A)镁合金,经过冷轧预变形的AZ61-2Sn(A-C2)镁合金的峰时效时间提前、峰时效硬度增加,且峰时效态的屈服强度、抗拉强度和断后伸长率均较高。峰时效态AZ61-2Sn(A-C2)镁合金中会析出数量较多的短棒状或片状Mg_(17)Al_(12)相、类球形Mg_(2)Sn相,且AZ61-2Sn(A-C2)镁合金中第二相的数量相较AZ61-2Sn(A)镁合金更多,强化作用也更加明显。300℃/6 min退火后进行2%冷轧预变形有助于提高退火态和峰时效态AZ61-2Sn镁合金的硬度和强度。 展开更多
关键词 az61-2Sn镁合金 退火 冷轧预变形 微观结构 拉伸性能 硬度
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AZ91D镁合金激光熔覆Al与Al-Si涂层的组织与性能研究
6
作者 顾云鹏 方思懿 《热加工工艺》 北大核心 2026年第1期125-128,134,共5页
为提高镁合金表面的力学性能与耐腐蚀性能,采用激光熔覆技术在AZ91D镁合金表面分别制备了Al和Al-Si涂层。结果表明:Al熔覆涂层中含有α-Mg、Mg_(17)Al_(12)、Al_(3)Mg_(2)和Al相,Al-Si熔覆涂层中除了前面的4种相以外还出现了Mg_(2)Si相... 为提高镁合金表面的力学性能与耐腐蚀性能,采用激光熔覆技术在AZ91D镁合金表面分别制备了Al和Al-Si涂层。结果表明:Al熔覆涂层中含有α-Mg、Mg_(17)Al_(12)、Al_(3)Mg_(2)和Al相,Al-Si熔覆涂层中除了前面的4种相以外还出现了Mg_(2)Si相。相较于原始样品,Al与Al-Si涂层的显微硬度分别提高至215、220 HV,腐蚀电流密度分别下降到4.5×10^(-4)、7.466×10^(-5) A·cm^(2),Al-Si涂层的耐腐蚀性能更优。此外,不同于Al熔覆涂层,Al-Si熔覆涂层还提升了样品的表面耐磨性。 展开更多
关键词 az91D镁合金 AL-SI涂层 激光熔覆 耐磨性 耐腐蚀性
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等离子喷涂对建筑模板用AZ61A镁合金的防护效果
7
作者 庞玉玲 刘庆 《电镀与精饰》 北大核心 2026年第2期121-128,共8页
以适用于建筑模板的AZ61A镁合金作为基体,采用等离子喷涂技术分别制备单一Al_(2)O_(3)-20%TiO_(2)涂层、Ni-Al/Al_(2)O_(3)-20%TiO_(2)复合涂层,并结合建筑模板的实际使用环境进行5 d中性盐雾实验,测试并评估单一涂层和复合涂层的耐腐... 以适用于建筑模板的AZ61A镁合金作为基体,采用等离子喷涂技术分别制备单一Al_(2)O_(3)-20%TiO_(2)涂层、Ni-Al/Al_(2)O_(3)-20%TiO_(2)复合涂层,并结合建筑模板的实际使用环境进行5 d中性盐雾实验,测试并评估单一涂层和复合涂层的耐腐蚀性能及对AZ61A镁合金的短期防护效果。结果表明:单一涂层与复合涂层的厚度相近,均为(285±10)μm,且两者都与AZ61A镁合金紧密结合。复合涂层主要含Al、Ni、O和Ti元素,且由α-Al_(2)O_(3)、γ-Al_(2)O_(3)和Rutile-TiO_(2)相组成,其表面相对平整,致密性明显好于单一涂层。复合涂层的腐蚀电流密度较AZ61A镁合金降低超过两个数量级,并且经5 d中性盐雾试验后仍能保持较好的表面平整度与致密性。与单一Al_(2)O_(3)-20%TiO_(2)涂层相比,Ni-Al/Al_(2)O_(3)-20%TiO_(2)复合涂层对AZ61A镁合金的短期防护效果更好,通过等离子喷涂技术制备该复合涂层,能为延长镁合金建筑模板的使用寿命提供实验依据。 展开更多
关键词 腐蚀防护 az61A镁合金 建筑模板 Al_(2)O_(3)-20%TiO_(2) 等离子喷涂
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AZ91D镁合金半固态等温组织转变规律及注射成形微观组织和力学性能
8
作者 郭春榕 鹿宪珂 +4 位作者 岳昭宇 付丽 陈勇 李祥 沈晶晶 《铸造》 2026年第2期174-181,共8页
对机械破碎的AZ91D镁合金颗粒进行等温处理及半固态注射成形,研究了等温处理温度(575、580、585、590℃)、时间(5、15、30 min)和注射成形温度(590、595、600、610℃)对合金组织演变与力学性能的影响。结果表明,在585℃保温15 min可获... 对机械破碎的AZ91D镁合金颗粒进行等温处理及半固态注射成形,研究了等温处理温度(575、580、585、590℃)、时间(5、15、30 min)和注射成形温度(590、595、600、610℃)对合金组织演变与力学性能的影响。结果表明,在585℃保温15 min可获得圆整度高、分布均匀的理想球化组织,温度过低或过高均会导致组织不均或粗化。延长保温时间有利于球化,但会促使晶粒长大。半固态注射成形在剪切作用下能够显著减少大尺寸固相,提高组织致密性。595℃注射成形镁合金的屈服强度、抗拉强度与断后伸长率均达到最大值,其拉伸裂纹主要沿未熔固相与液相凝固界面扩展。 展开更多
关键词 az91D镁合金 半固态注射成形 等温组织转变 力学性能 球化机制
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中等应变速率轧制混晶AZ31镁合金板材的微观组织、力学性能和断裂行为 被引量：1
9
作者 刘筱 许康 +5 位作者 朱必武 马丽莉 魏福安 刘文辉 徐从昌 李落星 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第5期76-82,共7页
通过中等应变速率轧制工艺制备了多尺度的混晶镁合金板材,并对该合金的组织、力学性能及断裂行为进行研究。结果表明,在轧制应变速率为1.5 s^(-1)时,组织为粗晶、细晶和孪晶的混合;当轧制应变速率为4.0 s^(-1)时,组织为粗晶、细晶、链... 通过中等应变速率轧制工艺制备了多尺度的混晶镁合金板材,并对该合金的组织、力学性能及断裂行为进行研究。结果表明,在轧制应变速率为1.5 s^(-1)时,组织为粗晶、细晶和孪晶的混合;当轧制应变速率为4.0 s^(-1)时,组织为粗晶、细晶、链条晶粒和孪晶的混合;当轧制应变速率为6.5 s^(-1)时,组织主要以粗晶和细晶为主。在温度为370℃,应变速率为4.0 s^(-1)下轧制后的板材的晶粒尺寸分布呈双峰特征,从而具有较高的抗拉强度(265 MPa)和伸长率(19.5%),中等应变速率轧制后板材的裂纹归因于细晶区孔洞形核、长大和合并以及粗晶区孪晶诱导裂纹萌生和扩展。 展开更多
关键词 az31镁合金 中等应变速率轧制 双峰分布 混晶 断裂行为
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电脉冲诱导下AZ31镁合金动态再结晶与β-Mg_(17)Al_(12)相低温溶解的协同机制影响 被引量：1
10
作者 高翔宇 严仁杰 +3 位作者 张涛 王艳艳 郭应龙 邹金超 《精密成形工程》 北大核心 2025年第7期62-68,共7页
目的探讨了电脉冲处理对轧制态AZ31镁合金显微组织演变及力学性能的影响机制。方法通过调控电流密度和频率,结合金相观察、XRD分析、力学性能测试及断口形貌表征,揭示了电脉冲处理诱导动态再结晶与β-Mg_(17)Al_(12)相低温溶解的协同作... 目的探讨了电脉冲处理对轧制态AZ31镁合金显微组织演变及力学性能的影响机制。方法通过调控电流密度和频率,结合金相观察、XRD分析、力学性能测试及断口形貌表征,揭示了电脉冲处理诱导动态再结晶与β-Mg_(17)Al_(12)相低温溶解的协同作用机理。结果脉冲电流的焦耳热效应和电子风力协同促进了晶粒的等轴细化,当电流密度为37.5 A/mm^(2)、频率为200 Hz时,晶粒尺寸由轧态的24.59μm细化至18.65μm,延伸率提升了133%,抗拉强度仅下降了7.2%。XRD分析结果表明,β相在250℃以下发生非热溶解。究其原因是电子风力驱动Al原子扩散;同时,脉冲电流诱导位错增殖形成的界面缺陷提供了更多的原子扩散通道,加速了β相的溶解。断口形貌从脆韧混合型向全韧性转变,韧窝密度与尺寸随再结晶程度的增加而显著优化。显微硬度测试结果显示,随着电流密度和频率的增大,硬度逐渐下降,该变化趋势与镁合金的再结晶程度和位错密度降低相关。结论电脉冲处理通过细化组织、溶解脆性相及降低位错密度,使AZ31镁合金的强塑性匹配性得到有效改善,为镁合金短流程精密成形技术提供了理论支持与工艺优化方向。 展开更多
关键词 az31镁合金 电脉冲处理 力学性能 组织演变 位错增殖
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轧制温度对异步+角轧AZ31镁合金板材组织和性能的影响 被引量：2
11
作者 刘光明 刘赞 +3 位作者 王晨泽 潘丽芳 安艳飞 陈勇 《铸造设备与工艺》 2025年第2期44-51,共8页
本研究通过准等温异步+角轧轧制工艺,在300℃、350℃和400℃的不同轧制温度下制备了AZ31镁合金板材,并系统分析了轧制温度对微观组织及相应力学性能的影响。结果表明,随着轧制温度的变化,平均晶粒尺寸分别为6.48μm(300℃)、6.08μm(350... 本研究通过准等温异步+角轧轧制工艺,在300℃、350℃和400℃的不同轧制温度下制备了AZ31镁合金板材,并系统分析了轧制温度对微观组织及相应力学性能的影响。结果表明,随着轧制温度的变化,平均晶粒尺寸分别为6.48μm(300℃)、6.08μm(350℃)和9.59μm(400℃)。在350℃轧制时,拉伸孪晶(TTWs)的体积分数最高(37.82%),基面织构强度最弱(12.53 mrd),板材的抗拉强度(UTS)和延伸率(EL)分别达到325.99 MPa和17.32%,这主要归因于动态再结晶降低了应力集中,同时拉伸孪晶改变了晶粒取向,促进了变形能力,从而实现了良好的强塑性协同效应。本研究有望为实现镁合金板材强度与延展性的更好平衡提供一种新方法。 展开更多
关键词 az31镁合金 异步+角轧轧制 轧制温度 织构演变
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基于准原位AZ31镁合金双轴动态压缩变形行为
12
作者 周乐 何振宇 +2 位作者 闫瑞华 王志 毛萍莉 《沈阳工业大学学报》 北大核心 2025年第1期45-52,共8页
【目的】镁合金具有质量轻、比强度和比刚度高且易回收的优点。汽车、飞行器前端及汽车侧面、尾部的镁合金零部件由于受到较高应变速率的冲击载荷作用,导致其在极短时间内失效,对设备的安全性能造成威胁,产生不可预料的后果。因此,对基... 【目的】镁合金具有质量轻、比强度和比刚度高且易回收的优点。汽车、飞行器前端及汽车侧面、尾部的镁合金零部件由于受到较高应变速率的冲击载荷作用,导致其在极短时间内失效,对设备的安全性能造成威胁,产生不可预料的后果。因此,对基于准原位镁合金在高应变速率动态压缩下的变形行为及其变形机理进行研究具有重要意义。【方法】为了分析AZ31镁合金受到动态冲击载荷作用时的动态力学性能,以挤压态AZ31镁合金为研究对象,基于准原位方法,利用分离式霍普金森压杆(SHPB)装置研究了挤压剪切态AZ31镁合金在双轴动态压缩条件下的变形行为,利用电子背散射衍射技术(EBSD)及透射电子显微镜(TEM)对试样变形前后的微观组织进行表征。【结果】双轴动态压缩实验结果表明:AZ31镁合金在塑性变形过程中,沿着挤压径向压缩,大量拉伸孪晶被激活;当反向加载后,发生了退孪生现象并伴随少量拉伸孪晶被激活。深入分析不同的退孪生行为,发现SF值较高是发生退孪生行为的主要原因。采用滑移迹线法确定被激活的滑移系统并与退孪生行为相结合,用于判断滑移对退孪生的促进作用。当垂直于晶体c轴方向压缩时,拉伸孪晶容易被激活且孪晶与母晶粒夹角为86.3°,孪晶c轴接近平行于压缩方向;当改变压缩方向时,压缩方向垂直于孪晶c轴方向,即改变加载方向后,孪晶会发生退孪生行为。随着累积应变的积累,LAGBs峰值会持续升高。整个变形过程伴随滑移存在,说明LAGBs的产生是由滑移造成的,且滑移对塑性变形起到至关重要的作用。AZ31镁合金在塑性变形过程中,先被激活的孪晶随着压缩方向的改变发生退孪生现象;改变加载方向,变形过程均有滑移被激活,孪生与退孪生过程均伴随滑移的发生;AZ31镁合金在不同方向的动态压缩变形行为主要由滑移及孪生的共同作用导致。【结论】本文对AZ31镁合金微观组织的变形行为进行研究,为其广泛应用提供理论基础。 展开更多
关键词 az31镁合金 分离式霍普金森压杆 滑移 孪生 退孪生 施密特因子(SF) 晶界取向差 孪晶变体
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ECAP对(0.5CNTs+0.5GNPs)/AZ31复合材料显微组织及力学性能的影响
13
作者 吕亮亮 邱玺 +3 位作者 岳慧芳 周毅 周明扬 权高峰 《热加工工艺》 北大核心 2025年第2期143-146,共4页
采用粉末冶金法制备了石墨烯(GNPs)与碳纳米管(CNTs)混杂增强AZ31镁基复合材料,并研究了等径通道角挤压(ECAP)对(GNPs+CNTs)/AZ31复合材料的显微组织及力学性能的影响。研究结果表明,ECAP变形能显著细化该复合材料的晶粒,有效提升该复... 采用粉末冶金法制备了石墨烯(GNPs)与碳纳米管(CNTs)混杂增强AZ31镁基复合材料,并研究了等径通道角挤压(ECAP)对(GNPs+CNTs)/AZ31复合材料的显微组织及力学性能的影响。研究结果表明,ECAP变形能显著细化该复合材料的晶粒,有效提升该复合材料致密度、显微硬度和强度,屈服强度提高的主导强化机制为细晶强化;除此之外,ECAP变形基本不改变该复合材料的断裂应变及断裂类型。 展开更多
关键词 等径通道角挤压(ECAP) (GNPs+CNTs)/az31复合材料 细晶强化 断裂
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AZ91镁合金半固态电磁处理晶粒细化机制及其性能优化
14
作者 唐玲 王永善 +1 位作者 刘文义 张会 《陕西理工大学学报(自然科学版)》 2025年第6期1-9,16,共10页
采用光学金相显微镜、X射线衍射仪、扫描电子显微镜和能谱仪,研究了半固态AZ91镁合金在不同电磁搅拌参数下显微组织和力学性能的改变。结果表明:当搅拌频率为20 Hz,搅拌电流为40 A,搅拌时间为35 s,搅拌方式为正反混合搅拌时,搅拌细化晶... 采用光学金相显微镜、X射线衍射仪、扫描电子显微镜和能谱仪,研究了半固态AZ91镁合金在不同电磁搅拌参数下显微组织和力学性能的改变。结果表明:当搅拌频率为20 Hz,搅拌电流为40 A,搅拌时间为35 s,搅拌方式为正反混合搅拌时,搅拌细化晶粒的效果最好,初生α-相转变为较为圆润的球状等轴晶状,β-Mg_(17)Al_(12)相的连续网状分布转变为断续点状分布,基体的连续性得到改善,力学性能也最优;合金的室温延伸率为4.5%,抗拉强度为155 MPa。 展开更多
关键词 电磁搅拌 az91镁合金 半固态 显微组织
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AZ91D镁合金Ni-TiN-GO复合电沉积层组织性能
15
作者 李智 刘广科 +1 位作者 刘崇宇 胡德枫 《稀有金属材料与工程》 北大核心 2025年第11期2851-2860,共10页
为提高AZ91D镁合金表面硬度、耐磨性及耐蚀性,采用纳米复合电沉积技术在AZ91D镁合金表面制备Ni-TiN-GO(氧化石墨烯)复合电沉积层,并对Ni-TiN-GO复合电沉积层真空退火,探究GO添加量及真空退火加热温度、保温时间对沉积层组织性能的影响... 为提高AZ91D镁合金表面硬度、耐磨性及耐蚀性,采用纳米复合电沉积技术在AZ91D镁合金表面制备Ni-TiN-GO(氧化石墨烯)复合电沉积层,并对Ni-TiN-GO复合电沉积层真空退火,探究GO添加量及真空退火加热温度、保温时间对沉积层组织性能的影响。结果表明:添加0.1 g/L GO时,Ni2+沉积速率提高,沉积层均匀致密,Ni晶粒为(111)和(200)晶面双择优取向,沉积层硬度较基体提高10.79倍,摩擦系数为0.6,磨损方式主要为粘着磨损和轻微磨粒磨损,自腐蚀电流密度较基体下降3个数量级;当真空退火加热温度为350℃、保温时间为1 h时,沉积层表面均匀致密,性能最佳,硬度较未退火提高了1.15倍,摩擦系数降为0.4,磨损方式转为微弱磨粒磨损,自腐蚀电流密度下降2.34倍,耐铜绿假单胞菌微生物腐蚀性能提高。本研究将为促进AZ91D镁合金在装备轻量化领域及复杂工况下的广泛应用奠定基础。 展开更多
关键词 az91D镁合金 复合电沉积 Ni-TiN-GO 真空退火 微生物腐蚀
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挤压铸造压力对机械壳体AZ80镁合金组织与性能的影响
16
作者 徐忠兰 孙宪超 《热加工工艺》 北大核心 2025年第19期105-109,共5页
为了研究挤压铸造压力对机械壳体AZ80镁合金组织与性能的影响,在浇注温度690℃、挤压速度210 mm/min、保压时间250 s和模具预热温度300℃等挤压铸造工艺参数均不变的情况下,采用不同的挤压铸造压力进行了机械壳体AZ80镁合金试样的挤压... 为了研究挤压铸造压力对机械壳体AZ80镁合金组织与性能的影响,在浇注温度690℃、挤压速度210 mm/min、保压时间250 s和模具预热温度300℃等挤压铸造工艺参数均不变的情况下,采用不同的挤压铸造压力进行了机械壳体AZ80镁合金试样的挤压铸造成形,并进行了试样的显微组织观察,以及室温条件下力学性能和耐磨损性能的测试分析。结果表明:随挤压铸造压力从8MPa增加至28 MPa,试样的显微组织先变细小后粗大,力学性能和耐磨损性能都先提高后下降。当挤压铸造压力为8 MPa时,试样的抗拉强度和屈服强度都最低、磨损体积最大,分别为325 MPa、257 MPa、45.6×10^(-3)mm^(3);当挤压铸造压力为24 MPa时,试样的抗拉强度和屈服强度都达到峰值、磨损体积最小,分别为386 MPa、299 MPa、31.7×10^(-3)mm^(3)。机械壳体AZ80镁合金试样的挤压铸造压力优选为24 MPa。 展开更多
关键词 挤压铸造压力 机械壳体 az80镁合金 耐磨损性能 力学性能
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异步轧制对AZ31B镁/1060铝复合板微观结构特征及性能的影响
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作者 张佳佳 周宁进 薄林刚 《精密成形工程》 北大核心 2025年第2期36-43,共8页
目的研究镁/铝复合板界面结合质量与微观结构特征的关系。方法采用异步轧制的方法制备了AZ31B镁/1060铝复合板,通过与同步轧制进行对比,研究并揭示了异步轧制对AZ31B镁/1060铝复合板界面微观结构特征和力学性能的影响规律及机理。结果... 目的研究镁/铝复合板界面结合质量与微观结构特征的关系。方法采用异步轧制的方法制备了AZ31B镁/1060铝复合板,通过与同步轧制进行对比,研究并揭示了异步轧制对AZ31B镁/1060铝复合板界面微观结构特征和力学性能的影响规律及机理。结果通过对比AZ31B镁/1060铝复合板界面的晶粒细化程度可以发现,异步轧制可以更有效地使界面产生强烈的塑性变形,其中镁侧晶粒细化程度提高了54.63%,铝侧晶粒细化程度提高了2倍以上,这为AZ31B镁/1060铝复合板的冶金结合提供了必要的形变储能。同时还发现,相较于传统轧制制备的AZ31B镁/1060铝复合板,异步轧制制备的复合板的元素扩散层厚度提高了42.13%,并且由于较高的形变储能以及绝热温升,界面生成了Mg_(2)Al_(3)金属间化合物。结论冶金结合程度的提高以及金属间化合物带来的更好的机械啮合效果,进一步对界面进行了强化,使AZ31B镁/1060铝复合板的界面结合强度提高了70.69%。异步轧制可以使界面产生更强烈的塑性变形进而提高AZ31B镁/1060铝复合板的界面结合质量,为高质量AZ31B镁/1060铝复合板的制备提供了理论依据。 展开更多
关键词 异步轧制 az31B镁/1060铝复合板 微观组织 机理
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游动芯头拉拔AZ31镁合金管材工艺优化
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作者 李钦生 王建军 王佩杰 《黑龙江工业学院学报(综合版)》 2025年第1期128-134,共7页
为了探索AZ31镁合金薄壁管游动芯头拉拔成形合适的工艺参数,对其进行了游动芯头拉拔过程仿真,并比较研究了拉拔速度、摩擦系数、减壁量、减径量等因素对拉拔管材成形性的影响。研究结果表明,在拉拔AZ31镁合金薄壁管材时,采用拉拔变形速... 为了探索AZ31镁合金薄壁管游动芯头拉拔成形合适的工艺参数,对其进行了游动芯头拉拔过程仿真,并比较研究了拉拔速度、摩擦系数、减壁量、减径量等因素对拉拔管材成形性的影响。研究结果表明,在拉拔AZ31镁合金薄壁管材时,采用拉拔变形速率为0.3mm/s;摩擦系数搭配为管坯与芯头摩擦系数为0.02,外模具与管坯摩擦系数为0.04或0.06;选取减壁量为0.04~0.08mm,减径量为0.5~0.7mm的工艺参数,可有效保证镁合金薄壁管材的成形质量。 展开更多
关键词 az31管材 游动芯头拉拔 有限元模拟 工艺优化
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不同状态AZ31镁合金的耐磨性能
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作者 邓彬 黄翰 +3 位作者 邹政文 彭亮 丁洋 陈静 《热处理》 2025年第5期7-10,共4页
对AZ31镁合金铸锭进行热轧处理,热轧后进行420℃×24 h固溶处理和200℃×12 h时效处理,然后通过金相检验、能谱分析、硬度测试和摩擦磨损试验,以表征铸态、轧制态、固溶态和时效态AZ31合金的显微组织、显微硬度、平均摩擦因数... 对AZ31镁合金铸锭进行热轧处理,热轧后进行420℃×24 h固溶处理和200℃×12 h时效处理,然后通过金相检验、能谱分析、硬度测试和摩擦磨损试验,以表征铸态、轧制态、固溶态和时效态AZ31合金的显微组织、显微硬度、平均摩擦因数和磨损试样的形貌。结果表明:固溶态和时效态AZ31镁合金的耐磨性优于铸态;轧制态AZ31合金的耐磨性明显优于固溶态、时效态和铸态。 展开更多
关键词 az31镁合金 耐磨性能 轧制 固溶 时效
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半固态流变成型AZ91D汽车零件夹杂物形态分析
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作者 林绍义 《机电技术》 2025年第1期76-81,共6页
通过随机抽取4个批次样品和制样测试,分析了半固态流变成型AZ91D汽车零件的夹杂物形态和成分。结果表明:半固态流变成型AZ91D汽车零件的夹杂物,其形态包括椭圆状粒状夹杂、不规则粒状夹杂、杆状夹杂、絮状夹杂、丝状夹杂、细纤状夹杂、... 通过随机抽取4个批次样品和制样测试,分析了半固态流变成型AZ91D汽车零件的夹杂物形态和成分。结果表明:半固态流变成型AZ91D汽车零件的夹杂物,其形态包括椭圆状粒状夹杂、不规则粒状夹杂、杆状夹杂、絮状夹杂、丝状夹杂、细纤状夹杂、块状夹杂等;半固态流变成型AZ91D汽车零件内的絮状夹杂伴随气孔产生,絮状夹杂表面有多个高度小于0.5μm的不规则细微突起,导致半固态AZ91D镁合金形成气孔形核。半固态流变成型增加过滤工艺有利于去除夹杂物,提升半固态AZ91D镁合金零件的疲劳性能。 展开更多
关键词 az91D镁合金 半固态流变成型 汽车零件 夹杂物 形态
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