A286高温合金板材室温成形极限及组织研究

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作者 李旭健 高达 +4 位作者 殷小健 高靖靖 柯书忠 赵文龙 马叙 《精密成形工程》 北大核心 2025年第10期234-242,共9页

目的探究A286高温合金板材在室温下的成形性能和微观组织。方法对A286合金板材在室温下的成形性能及成形机理进行研究,通过对A286金属板材进行钢模胀形实验、拉伸试验,并且利用X射线衍射、OM、SEM、EDS等表征方法,系统评估板材的成形性... 目的探究A286高温合金板材在室温下的成形性能和微观组织。方法对A286合金板材在室温下的成形性能及成形机理进行研究,通过对A286金属板材进行钢模胀形实验、拉伸试验,并且利用X射线衍射、OM、SEM、EDS等表征方法,系统评估板材的成形性能并观察显微组织特征,进而探究微观组织与力学性能之间的关联。结果得到了A286高温合金板材的成形极限图(FLD)、拉伸曲线以及断口微观组织形貌。结论A286板材成形性能良好且不同厚度A286板材的成形性能随厚度的增加呈上升趋势;A286板材断裂是典型的韧性断裂,其屈服韧性与拉伸速率有关。随着拉伸速率的增加(从0.001 s^(-1)到0.01 s^(-1)),板材的伸长率、屈服强度上升,抗拉强度基本不变,板材断裂断口更加不平整且韧窝数量减少,呈现逐渐向脆性断裂转变的趋势。 展开更多

关键词 钢模胀形 微观形貌观察 成形极限图 a286高温合金 拉伸试验

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在线固溶处理工艺对A286异型钢丝组织及性能的影响

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作者 张理想 郑风美 +1 位作者 邱俊龙 洪远远 《金属制品》 2025年第4期28-30,共3页

采用金相组织观察、硬度测试等方法研究了在线固溶处理温度及走线速率对A286异型钢丝晶粒大小及硬度的影响。结果表明在走线速率一定的情况下,随着在线固溶温度的升高,固溶后晶粒尺寸增大,硬度降低;A286异型钢丝固溶处理后晶粒尺寸对在... 采用金相组织观察、硬度测试等方法研究了在线固溶处理温度及走线速率对A286异型钢丝晶粒大小及硬度的影响。结果表明在走线速率一定的情况下,随着在线固溶温度的升高,固溶后晶粒尺寸增大,硬度降低;A286异型钢丝固溶处理后晶粒尺寸对在线固溶温度敏感,可以通过调整在线固溶温度控制晶粒尺寸。 展开更多

关键词 a286 异型钢丝 固溶处理 晶粒度 金相组织

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热处理对A286材料组织和力学性能的影响

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作者 王发 刘美川 +4 位作者 周嘉玲 郝妮娜 黄泽 于学勇 戴军 《金属加工(热加工)》 2025年第3期124-127,133,共5页

利用CMT-5000材料万能试验机、能量色散X射线谱仪(EDS)、扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD),研究了A286合金经982℃固溶热处理1h、水冷+720℃时效热处理17h后的材料组织及力学性能。结果表明:经过热处理的A286合金展现出了优异的... 利用CMT-5000材料万能试验机、能量色散X射线谱仪(EDS)、扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD),研究了A286合金经982℃固溶热处理1h、水冷+720℃时效热处理17h后的材料组织及力学性能。结果表明:经过热处理的A286合金展现出了优异的力学性能,抗拉强度1027MPa、屈服强度746MPa、断后伸长率37.5%及断面收缩率42%。这些性能指标表明,A286合金在经过适当的热处理后,能够满足高端工业应用的性能要求。 展开更多

关键词 a286合金 热处理 微观组织 力学性能

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磷化电流密度对A286合金电化学磷化膜组织结构和结合强度的影响

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作者 胡勇 周昊 +3 位作者 杜孟飞 曾宇乔 张旭海 方峰 《材料保护》 CAS CSCD 2024年第2期128-133,147,共7页

A286合金表面易钝化,通过传统化学磷化方法在其表面难以沉积磷化膜,而电化学磷化可避免钝化膜对磷化反应的抑制作用。因此,研究磷化电流密度对磷化膜组织结构和性能的影响规律很有必要。通过电化学磷化首次在A286合金表面形成了致密、... A286合金表面易钝化,通过传统化学磷化方法在其表面难以沉积磷化膜,而电化学磷化可避免钝化膜对磷化反应的抑制作用。因此,研究磷化电流密度对磷化膜组织结构和性能的影响规律很有必要。通过电化学磷化首次在A286合金表面形成了致密、高膜基结合力的磷化膜。利用电化学工作站对不同电流密度下磷化过程中电位-时间(ϕ-t)曲线进行测绘,研究电化学磷化膜生长过程的特点;使用扫描电子显微镜(SEM)观察磷化膜的显微组织形貌;使用能谱仪(EDS)分析磷化膜中不同区域的化学成分;使用X射线衍射仪(XRD)研究磷化膜的物相结构;使用划痕仪测定磷化膜与基体的结合力。结果显示:A286合金电化学磷化膜的沉积模式为逐层生长-堆叠的形式。低电流密度下,磷化膜为单一的Hopeite相,组织结构粗大、疏松,膜基结合力约为6 N。随着磷化电流密度的增加,磷化膜逐渐转变为Zn+Hopeite复相,组织结构细化、致密,膜基结合力提高。当阴极电流密度为160 mA/cm^(2)时,膜基结合力高于60 N。综合可知,磷化电流密度的增加有利于电化学磷化膜的致密化,有利于膜基结合力和耐磨性的提高。 展开更多

关键词 电化学磷化膜 电流密度 a286 合金 组织结构 膜基结合力

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A286高温合金薄壁圆管局部梯度性能设计与实现

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作者 王程民 冯治国 +2 位作者 江玉莲 陶亮 莫宁宁 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第4期244-250,共7页

基于A286高温合金抽芯铆钉薄壁圆管退火的工艺要求,建立电磁场和温度场双向耦合的局部感应加热模型,研究电磁场和温度场的分布规律,然后进行了感应退火试验验证。结果表明,导磁体能够有效控制磁力线的分布,使用导磁体能够大幅度提高局... 基于A286高温合金抽芯铆钉薄壁圆管退火的工艺要求,建立电磁场和温度场双向耦合的局部感应加热模型,研究电磁场和温度场的分布规律,然后进行了感应退火试验验证。结果表明,导磁体能够有效控制磁力线的分布,使用导磁体能够大幅度提高局部的磁通密度,进而提高加热效率。计算得到的温度梯度明显,表面温度分布曲线表现为两边低中间高的单峰曲线,退火后的硬度分布曲线则表现为两边高中间低的单峰曲线,低硬度区长约3.5 mm。对于退火后薄壁管的组织分布,非退火区呈现冷加工态组织,退火区的再结晶现象明显。 展开更多

关键词 抽芯铆钉 薄壁管 a286高温合金 感应退火 显微组织

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固溶时效热处理对A286合金组织演变规律的影响 被引量：18

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作者 姚志浩 阮雅婷 +4 位作者 董建新 张十庆 张麦仓 倪童伟 秦琴 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第7期40-47,共8页

对A286铁基高温合金进行固溶温度＋时效两段式热处理工艺优化研究。采用固溶热处理制度为930~1020℃/4 h/WC,固溶时间为0~4 h。合金时效研究采用640~790℃/4 h/AC热处理;在时效温度730℃条件下,研究0~16 h时效时间对合金组织及性能的影... 对A286铁基高温合金进行固溶温度＋时效两段式热处理工艺优化研究。采用固溶热处理制度为930~1020℃/4 h/WC,固溶时间为0~4 h。合金时效研究采用640~790℃/4 h/AC热处理;在时效温度730℃条件下,研究0~16 h时效时间对合金组织及性能的影响。结果表明：随着固溶温度上升和时间延长,合金晶粒尺寸有一定程度长大,但硬度逐渐下降;随着时效温度提高及时间延长,合金的硬度先升高而后降低;在固溶热处理过程中,合金随着固溶处理温度提高及时间的延长,γ＇相回溶入基体;当固溶后的时效温度提高至700℃才析出γ＇强化相;随着时效时间延长,析出的γ＇强化相发生粗化;合金时效γ＇强化相粗化过程符合Ostwald熟化长大规律,计算值与实际值相关系数大于97%;同时,确定了最佳的热处理工艺制度。 展开更多

关键词 铁基a286高温合金 固溶时效处理 显微组织 力学性能

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A286高温合金薄壁圆管局部感应加热的温度场数值分析 被引量：3

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作者 冯治国 李杨 +1 位作者 胡蕤 赵飞 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第5期175-179,共5页

以A286高温合金抽芯铆钉的钉套局部区域感应加热为研究对象,建立感应加热过程中电磁-热数学模型,运用有限元法分析电磁-热耦合问题,重点讨论频率、电流等工艺参数对钉套退火区域的温度、宽度的影响。并利用设计的A286高温合金钉套局部... 以A286高温合金抽芯铆钉的钉套局部区域感应加热为研究对象,建立感应加热过程中电磁-热数学模型,运用有限元法分析电磁-热耦合问题,重点讨论频率、电流等工艺参数对钉套退火区域的温度、宽度的影响。并利用设计的A286高温合金钉套局部感应加热装置进行退火工艺及抽芯铆钉的铆接测试试验,结果表明理论分析结论对实际退火工艺具有重要指导意义。 展开更多

关键词 抽芯铆钉 a286高温合金 感应加热 退火 薄壁

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高温合金A286室温动态力学性能研究 被引量：5

8

作者 辛选荣 梁坤 +1 位作者 谢田 贺成松 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2013年第4期144-147,共4页

为实现固溶态A286材料室温下塑性变形的数值模拟与合理制定其成形工艺参数,采用Gleeble-1500D热模拟试验机研究A286材料室温下不同应变速率下的流变力学行为,探讨应变和应变速率对固溶态A286材料流动应力的影响机制。试验结果表明:由于... 为实现固溶态A286材料室温下塑性变形的数值模拟与合理制定其成形工艺参数,采用Gleeble-1500D热模拟试验机研究A286材料室温下不同应变速率下的流变力学行为,探讨应变和应变速率对固溶态A286材料流动应力的影响机制。试验结果表明:由于材料的应变强化与绝热效应引起的软化相互竞争,在高应变速率、大应变条件下表现为流动应力下降;固溶态A286材料存在一定的应变速率敏感性,压缩状态下的屈服强度随应变速率的增大而增大,在ε=0.65的情况下未出现破坏,具有良好的塑性。利用简化的Johnson-Cook(J-C)本构模型拟合得到固溶态A286材料的动态塑性本构关系,模型计算结果和试验结果显示,该模型可以较好地预测固溶态A286材料在冷变形时的塑性流动应力。 展开更多

关键词 固溶态a286 动态力学性能 Johnson-Cook模型

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A286高温合金薄壁管件镦制工艺优化

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作者 雷小叶 江玉莲 +1 位作者 冯治国 陶亮 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期71-80,共10页

针对某型A286高温合金薄壁管件的薄壁特征镦制成形过程中,容易出现折叠、填充不完全、飞边等问题进行了研究。提出了正挤压和反挤压两种材料流动方式,并利用Deforn-3D有限元软件进行数值模拟。对比分析了两种镦制工艺成形过程中的成形... 针对某型A286高温合金薄壁管件的薄壁特征镦制成形过程中,容易出现折叠、填充不完全、飞边等问题进行了研究。提出了正挤压和反挤压两种材料流动方式,并利用Deforn-3D有限元软件进行数值模拟。对比分析了两种镦制工艺成形过程中的成形效果、等效应力、等效应变、金属流线和材料流动规律,数值模拟结果表明:与反挤压相比,正挤压成形制件的应力集中明显,金属流线紊乱,且有明显缺陷,采用反挤压镦制工艺更加合理。镦制实验结果表明,采用反挤压镦制成形的制件具有良好的几何特性,无填充不完全、折叠、飞边等缺陷,实验结果与数值模拟结果一致。 展开更多

关键词 a286高温合金 薄壁管件 冷镦成形 正挤压 反挤压

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固溶处理对A286合金组织与硬度的影响 被引量：4

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作者 李吉东 王岩 +1 位作者 谷宇 王斌 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2023年第2期223-227,共5页

通过光学显微镜、扫描电镜和洛氏硬度计等研究了固溶温度(980、1000、1020℃)和保温时间(60、90、120 min)对A286合金微观组织和硬度的影响。结果表明,热轧态合金基体为再结晶的均匀奥氏体晶粒组织,同时存在一次碳氮化物。随着固溶温度... 通过光学显微镜、扫描电镜和洛氏硬度计等研究了固溶温度(980、1000、1020℃)和保温时间(60、90、120 min)对A286合金微观组织和硬度的影响。结果表明,热轧态合金基体为再结晶的均匀奥氏体晶粒组织,同时存在一次碳氮化物。随着固溶温度的升高和保温时间的延长,再结晶晶粒优先从表面生长并逐渐向内部扩展,晶界有较大尺寸磷化物析出,合金硬度小幅度降低。 展开更多

关键词 a286合金 固溶处理 微观组织 硬度

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高速列车用A286高温合金六角头螺栓头部热镦成形参数优化 被引量：5

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作者 潘鹏 李屹 +2 位作者 李家春 吴兵 钟昊天 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2020年第3期62-69,共8页

为提高六角头螺栓头部热镦成形工序的合格率,选取影响成形质量较大的加热温度、热镦速度、摩擦系数3个因素设计了正交试验,并利用有限元分析软件Deform-3D建立了热镦过程的热力耦合数值模型,用数值模拟的方法对热镦后坯料的等效应力、... 为提高六角头螺栓头部热镦成形工序的合格率,选取影响成形质量较大的加热温度、热镦速度、摩擦系数3个因素设计了正交试验,并利用有限元分析软件Deform-3D建立了热镦过程的热力耦合数值模型,用数值模拟的方法对热镦后坯料的等效应力、等效应变、损伤值和成形载荷这4个目标参数进行多目标优化分析,优化设计了A286高温合金六角头螺栓头部热镦成形的工艺参数。数值模拟结果表明:与厂家原有方案相比,当工艺参数优化为加热温度为1050℃、热镦速度为60 mm·s-1、摩擦系数为0.3时,各目标参数均有所改善,可大大提高工件的合格率及生产效率。采用经优化的热镦工艺参数组合进行生产试验,结果显示:螺栓头部成形效果好,满足该工序质量要求。本研究为实际生产提供了理论依据。 展开更多

关键词 a286高温合金 六角头螺栓 头部成形 热镦成形 正交试验 多目标优化

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两种冶炼工艺下A286高温合金的热变形行为 被引量：2

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作者 邓闪闪 孙永庆 +3 位作者 蒋业华 刘振宝 梁剑雄 王长军 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第12期61-71,共11页

为了探究真空感应+真空自耗(VIM+VAR)和电炉+精炼+真空自耗(EAF+LF+VAR)两种工艺冶炼A286高温合金的热变形行为,利用Gleeble-3800热模拟试验机在温度950~1150℃和应变速率0.01~10 s^(-1)范围内进行热压缩试验。基于摩擦和绝热加热修正... 为了探究真空感应+真空自耗(VIM+VAR)和电炉+精炼+真空自耗(EAF+LF+VAR)两种工艺冶炼A286高温合金的热变形行为,利用Gleeble-3800热模拟试验机在温度950~1150℃和应变速率0.01~10 s^(-1)范围内进行热压缩试验。基于摩擦和绝热加热修正后的真应力-真应变曲线和应变硬化率曲线建立了A286合金的Arrhenius本构方程,确定了VIM+VAR合金和EAF+LF+VAR合金的热激活能分别为358.15和372.54 kJ·mol^(-1)。利用临界应变和动态再结晶体积分数50%应变引入动态再结晶速度参数k_(v),建立新的动态再结晶模型。采用Prasad准则绘制两种钢在应变0.2、0.5和0.9下的热加工图,并结合组织分析,确定VIM+VAR合金的最佳热加工工艺条件为1050~1100℃,0.01~1 s^(-1)和1100~1150℃,0.1~10 s^(-1);EAF+LF+VAR合金的最佳热加工工艺条件为1050~1100℃,0.01~1 s^(-1)和1100~1150℃,0.1~3 s^(-1),得出VIM+VAR合金的热加工区间较宽,其热加工性能优于EAF+LF+VAR合金。 展开更多

关键词 a286高温合金 热变形 本构方程 动态再结晶 热加工图

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汽车用耐热紧固件团标的制定及A286合金螺栓的研制 被引量：4

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作者 钱鹏 陆恒昌 袁峰 《上海金属》 CAS 北大核心 2020年第6期15-19,26,共6页

为了满足对汽车用耐热紧固件的需求,泛亚汽车技术中心有限公司等单位制定了2项团体标准T/CSAE 99—2019和T/CSAE 136—2020。团标中包含了紧固件用耐热材料的牌号和基本技术要求,耐热材料的应用等。通过全产业链协作,建立了“材料生产-... 为了满足对汽车用耐热紧固件的需求,泛亚汽车技术中心有限公司等单位制定了2项团体标准T/CSAE 99—2019和T/CSAE 136—2020。团标中包含了紧固件用耐热材料的牌号和基本技术要求,耐热材料的应用等。通过全产业链协作,建立了“材料生产-紧固件制造-服役评价”的质保体系,研制了A286合金螺栓。结果表明:采用真空感应熔炼(VIM)+电渣重熔(ESR),并进行合理的覆膜处理、拉拔、热处理,试制的A286合金螺栓使用性能满足要求。A286合金螺栓的制造工艺为冶炼→开坯→热连轧→盘条酸洗→覆膜处理→拉丝→固溶处理→酸洗→轻拉拔→检测→冷镦→搓丝→时效→表面处理→性能检测,最佳工艺为:轻拉减面率8%~18%,(980±10)℃固溶处理及(720±10)℃时效16 h。 展开更多

关键词 耐热紧固件 a286合金 固溶处理 时效

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A286合金的高温持久性能 被引量：1

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作者 邓闪闪 孙永庆 +3 位作者 蒋业华 刘振宝 梁剑雄 王长军 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期179-187,共9页

为了探究A286合金的高温持久性能,对采用进口电炉+炉外精炼+真空自耗(EAF+LF+VAR)冶炼工艺制备的A286合金进行不同温度和应力的高温持久试验,利用Larson-Miller参数(LMP)预测了A286合金的持久寿命,并分析了断口微观组织演变。结果表明,A... 为了探究A286合金的高温持久性能,对采用进口电炉+炉外精炼+真空自耗(EAF+LF+VAR)冶炼工艺制备的A286合金进行不同温度和应力的高温持久试验,利用Larson-Miller参数(LMP)预测了A286合金的持久寿命,并分析了断口微观组织演变。结果表明,A286合金应力与LMP之间的关系为σ=-107.30×LMP+3011.02。随着试验温度的降低,A286合金的断裂方式由韧窝和孔洞组成的韧性断裂转为沿晶断裂的脆性断裂。在低温高应力下,裂纹主要在MC和M23C6处产生,在高温低应力下,裂纹主要在片层状η相处产生。在试验温度650℃、应力450 MPa下,强化机制主要为位错切过γ′相的沉淀强化,在试验温度750℃、应力150 MPa下,强化机制为位错切过γ′相的沉淀强化和位错绕过γ′相的弥散强化,并且晶内析出的TiP2、(Ti,Nb)C、TiC和NbC等纳米颗粒有利于高温持久蠕变。 展开更多

关键词 a286合金 高温持久性能 Larson-Miller参数 蠕变机制

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高速列车A286螺栓螺纹滚压工艺多目标优化 被引量：2

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作者 赵煜 李家春 +1 位作者 张萍 钟昊天 《机电工程》 CAS 北大核心 2023年第4期502-508,515,共8页

采用正交试验方法对螺栓螺纹滚压工艺参数进行优化,会存在精度差、效率低等问题。同时,通过试验来探究螺纹滚压表面质量与螺栓疲劳寿命之间关系的相关研究较少。针对某型A286高温合金螺纹紧固件难以满足高速列车所需疲劳寿命要求的问题... 采用正交试验方法对螺栓螺纹滚压工艺参数进行优化,会存在精度差、效率低等问题。同时,通过试验来探究螺纹滚压表面质量与螺栓疲劳寿命之间关系的相关研究较少。针对某型A286高温合金螺纹紧固件难以满足高速列车所需疲劳寿命要求的问题,以高速列车用螺纹紧固件为研究对象,对螺纹滚压工艺参数进行了多目标优化。首先,选取了对螺纹滚压质量具有显著影响的工艺参数(滚丝轮旋转速度、进给速度和滚压精整时间)作为优化目标,选用最大等效应力和最大损伤作为评价指标,设计了正交试验;然后,采用基于Vague模糊集的螺纹滚压工艺参数多目标优化方法,对螺纹滚压工艺参数进行了寻优;最后,通过模糊集优化确定了螺纹滚压最佳工艺参数,并采用仿真试验与疲劳寿命试验的方式,对上述优化结果的准确性进行了验证。实验结果表明:滚丝轮转速16 r/min、滚丝轮进给速度3 mm/s和精整时间1 s为最佳工艺参数;参数优化后,螺栓的疲劳寿命同比提高了9%。研究结果表明:采用Vague模糊集优化螺纹滚压工艺参数的方法是有效的,并且具有一定的优越性,可以为厂家的生产优化提供理论依据。 展开更多

关键词 高温合金螺纹紧固件 a286高温合金 Vague模糊集 正交试验方法 疲劳寿命 最佳工艺参数

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A286薄壁大径双曲排气半管拼焊拉深工艺探索 被引量：5

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作者 白颖 钟李欣 +3 位作者 范子翠 李世峰 张立 陈磊 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第9期65-72,共8页

采用冲压半管拼焊方法研究了新型高温合金材料A286薄壁大径双曲管成形过程。借助有限元分析技术,对半管在不同的模具结构、拉深筋形状以及毛坯尺寸等关键工艺参数下的冲压成形过程进行数值模拟,确定毛坯材料流动规律,避免了起皱缺陷,得... 采用冲压半管拼焊方法研究了新型高温合金材料A286薄壁大径双曲管成形过程。借助有限元分析技术,对半管在不同的模具结构、拉深筋形状以及毛坯尺寸等关键工艺参数下的冲压成形过程进行数值模拟,确定毛坯材料流动规律,避免了起皱缺陷,得到了优化的毛坯形状和模具结构。对不同激光焊接和氩弧焊接方案进行了比较,设计了合理的拼焊板焊缝初始位置和焊接方法,发现激光焊接更适合A286钢板的拼焊成形,添加中间固溶处理,可以减小回弹,提高板料成形性能。 展开更多

关键词 a286钢 数值模拟 拉深成形 拉深筋 激光拼焊

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A286高温合金抽芯铆钉钉套局部退火工艺研究 被引量：4

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作者 袁森 冯治国 聂龙 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第12期161-164,168,共5页

基于A286高温合金抽芯铆钉钉套局部感应加热工艺方法,建立了加热过程的多物理场耦合数值模型,利用有限元法研究和分析导磁体感应器结构、电流等参数对退火区宽度尺寸、温度分布的影响,根据优化的退火工艺参数进行A286高温合金钉套局部... 基于A286高温合金抽芯铆钉钉套局部感应加热工艺方法,建立了加热过程的多物理场耦合数值模型,利用有限元法研究和分析导磁体感应器结构、电流等参数对退火区宽度尺寸、温度分布的影响,根据优化的退火工艺参数进行A286高温合金钉套局部退火试验。结果表明：A286高温合金钉套的退火区宽度可控制在8 mm范围内,高温区完宽度为3.2 mm和温度梯度变化小,设计的退火区温度梯度与测得合金材料硬度分布规律基本吻合。退火区的温度范围为700～900℃时,A286高温合金第二析出相析出和晶粒均匀,合金强化作用降低,材料硬度下降和塑性增强。 展开更多

关键词 抽芯铆钉 a286高温合金 局部感应加热 薄壁 组织性能

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A286合金激光焊接接头的组织与高温持久性能 被引量：2

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作者 郑超 胡生双 +3 位作者 张兵宪 张颖云 颜家维 欧阳德来 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2023年第10期163-167,共5页

对A286合金板材进行了激光焊接和固溶时效处理,对比研究了激光焊接和固溶时效对合金焊接接头组织及高温持久性能的影响。结果表明,A286合金500℃高温持久性能高低顺序为激光焊接+固溶时效>母材>激光焊接。A286合金母材、激光焊接... 对A286合金板材进行了激光焊接和固溶时效处理,对比研究了激光焊接和固溶时效对合金焊接接头组织及高温持久性能的影响。结果表明,A286合金500℃高温持久性能高低顺序为激光焊接+固溶时效>母材>激光焊接。A286合金母材、激光焊接件和激光焊接+固溶时效件持久拉伸后均未出现晶粒明显拉长和明显持久蠕变。激光焊接件的焊缝呈明显枝晶组织,热影响区为等轴晶组织,焊缝与热影响区的过渡区窄,使焊缝和热影响区成为持久性能薄弱区域。固溶时效可降低偏析、消除残余应力,使焊缝与热影响区的过渡区变宽。激光焊接件高温持久断裂的断口韧窝浅,且存在解理面,而激光焊接+固溶时效件的断口韧窝均匀细小,呈现微孔聚集型断裂特征。从提高激光焊接件高温持久性能考虑,激光焊接后应进行固溶时效处理,改善焊接接头组织。 展开更多

关键词 a286合金 激光焊接 固溶时效 高温持久性能 微观组织

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A286薄壁圆管局部退火组织的演变机制 被引量：2

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作者 江玉莲 童晋方 冯治国 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第6期123-129,共7页

基于A286高温合金抽芯铆钉钉套局部感应加热工艺方法,研究了局部感应退火温度场对退火区组织性能和力学性能的影响,并定性地描述了局部感应退火软化机制。结果表明:A286高温合金钉套退火区的晶粒尺寸随退火温度的升高而增大,其硬度随晶... 基于A286高温合金抽芯铆钉钉套局部感应加热工艺方法,研究了局部感应退火温度场对退火区组织性能和力学性能的影响,并定性地描述了局部感应退火软化机制。结果表明:A286高温合金钉套退火区的晶粒尺寸随退火温度的升高而增大,其硬度随晶粒尺寸增大而减小;在感应退火过程中,Σ3晶界的数量随温度的升高而先增加后降低,并且有一定数量的Σ9晶界产生;通过感应退火,消除了加工硬化带来的内应力,A286高温合金钉套局部感应退火硬度呈梯度变化的机理是再结晶退火作用的结果。 展开更多

关键词 抽芯铆钉 a286高温合金 组织演变 再结晶退火 硬度

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冶炼工艺对A286合金高温拉伸性能的影响 被引量：2

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作者 李大维 胡杰 +3 位作者 陆恒昌 赵萍丽 李瑛 董瀚 《上海金属》 CAS 2023年第4期89-94,共6页

为了研究冶炼工艺对A286合金高温拉伸性能的影响,分别采用真空感应熔炼炉+电渣重熔和电弧炉+VOD炉+LF炉+电渣重熔两种工艺冶炼了不同成分的A286合金。对合金进行了900℃保温2 h水冷的固溶处理和720℃保温16 h的时效处理,并在450、550、... 为了研究冶炼工艺对A286合金高温拉伸性能的影响,分别采用真空感应熔炼炉+电渣重熔和电弧炉+VOD炉+LF炉+电渣重熔两种工艺冶炼了不同成分的A286合金。对合金进行了900℃保温2 h水冷的固溶处理和720℃保温16 h的时效处理,并在450、550、650、700、750、800℃进行了拉伸试验。结果表明:固溶和时效处理后采用两种工艺冶炼的A286合金的显微组织均为奥氏体,并有孪晶,晶粒度为9.5级;随着拉伸试验温度的提高,合金的屈服和抗拉强度均降低;由于孪晶和晶界析出相较多,电弧炉熔炼试样的高温强度略高于真空感应熔炼试样;由于杂质含量较高,电弧炉熔炼试样在650~700℃发生脆断,700℃塑性最低。 展开更多

关键词 a286合金 冶炼工艺 高温拉伸性能 脆性断裂

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