7B50铝合金厚板热轧高向应变分布数值模拟

1

作者 张思平 李子龙 +4 位作者 胡泽鸿 杨绪盛 邓涛 陈志强 李朝阳 《轻合金加工技术》 2025年第3期26-34,共9页

利用Deform-3D有限元仿真软件对7B50铝合金厚板进行多道次热轧数值模拟,探讨了轧辊温度和摩擦因数对板材厚向应变分布的影响。结果表明,摩擦因数一定,轧辊温度为100℃时的等效应变分布相对均匀,200℃和300℃时的等效应变分布均匀性相近,... 利用Deform-3D有限元仿真软件对7B50铝合金厚板进行多道次热轧数值模拟,探讨了轧辊温度和摩擦因数对板材厚向应变分布的影响。结果表明,摩擦因数一定,轧辊温度为100℃时的等效应变分布相对均匀,200℃和300℃时的等效应变分布均匀性相近,400℃时的等效应变分布表现出最大的非均匀性;轧辊温度一定,在1/2宽度和1/4宽度,摩擦因数为0.2和0.3时的等效应变最大值相近,摩擦因数为0.4时的等效应变显著增大,为0.2时的应变分布表现出最大的非均匀性。 展开更多

关键词 7b50铝合金 DEFORM-3D模拟 轧制 等效应变分布

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道次压下率对7B50 铝合金厚度方向应变分布的影响

2

作者 张思平 李子龙 +2 位作者 胡泽鸿 杨绪盛 李朝阳 《铝加工》 2025年第3期29-39,共11页

利用DEFORM-3D有限元软件对7B50铝合金厚板的多道次热轧过程进行数值模拟,研究轧辊温度为100℃和300℃下不同道次压下率对板材厚度方向应变分布的影响。结果表明,在模拟温度范围内,轧辊温度对试样等效应变的影响较小;随着道次压下率的增... 利用DEFORM-3D有限元软件对7B50铝合金厚板的多道次热轧过程进行数值模拟,研究轧辊温度为100℃和300℃下不同道次压下率对板材厚度方向应变分布的影响。结果表明,在模拟温度范围内,轧辊温度对试样等效应变的影响较小;随着道次压下率的增加,第一道次轧后试样的等效应变增加,终轧后试样的等效应变减小;终轧后,道次压下率为8%的试样的等效应变分布最不均匀,道次压下率为10%和13%的试样的等效分布均匀性相似,道次压下率为15%的试样的等效应变分布最均匀。在模拟的道次压下率范围内,15%为相对更合适的选择。 展开更多

关键词 7b50铝合金 压下率 等效应变分布

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预时效对7B50铝合金应力时效行为及力学性能的影响

3

作者 聂俊红 聂辉文 +1 位作者 赖春明 彭湘蓉 《轻合金加工技术》 CAS 2024年第11期51-60,共10页

采用扫描电镜和透射电镜观察了7B50铝合金预时效及蠕变时效后的组织,采用电子蠕变试验机进行了蠕变时效试验,采用拉伸试验机测试了合金力学性能,分析了预时效对蠕变时效铝合金组织和力学性能的影响。研究结果表明,140℃3 h预时效的7B50... 采用扫描电镜和透射电镜观察了7B50铝合金预时效及蠕变时效后的组织,采用电子蠕变试验机进行了蠕变时效试验,采用拉伸试验机测试了合金力学性能,分析了预时效对蠕变时效铝合金组织和力学性能的影响。研究结果表明,140℃3 h预时效的7B50铝合金,在160℃160 MPa蠕变时效8 h,力学性能显著提高,屈服强度可达593.4 MPa,有望成为适合蠕变时效成形的板材。与固溶处理后常温放置的试样相比,预时效可以减少空位浓度,降低合金蠕变应变,还可以促进原子扩散,调控晶格畸变和蠕变应变。提高预时效温度可以减少空位浓度,抑制η′相向η相的转变,从而获得η′相密度高且弥散分布的理想显微组织,显著提高了合金的强度。140℃3 h预时效使合金在蠕变时效的屈服强度曲线上产生了一个峰值保持区,有利于延长时效时间并改善蠕变行为而不牺牲合金强度。 展开更多

关键词 7b50铝合金 预时效 屈服强度 蠕变应变 析出行为

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四种典型大气环境下7B50铝合金的腐蚀行为研究 被引量：9

4

作者 钟勇 苏艳 +8 位作者 罗来正 吴洋 杨华明 陈喜栋 赵全成 吴帅 朱玉琴 舒畅 滕俊鹏 《装备环境工程》 CAS 2021年第11期143-150,共8页

目的研究湿热海洋、干热沙漠、寒冷乡村、暖温高原四种典型大气环境对7B50铝合金腐蚀行为的影响。方法采用户外大气自然环境暴露试验,通过宏观腐蚀形貌分析、金相显微形貌分析、腐蚀深度分析和拉伸性能分析,对比研究7B50-T7751和7B50-T7... 目的研究湿热海洋、干热沙漠、寒冷乡村、暖温高原四种典型大气环境对7B50铝合金腐蚀行为的影响。方法采用户外大气自然环境暴露试验,通过宏观腐蚀形貌分析、金相显微形貌分析、腐蚀深度分析和拉伸性能分析,对比研究7B50-T7751和7B50-T77511两种铝合金在不同大气环境中的腐蚀行为和规律。结果暴露试验周期为3 a时,7B50-T7751铝合金在湿热海洋大气环境中腐蚀严重,局部最大腐蚀深度为166μm,抗拉强度和断后伸长率分别下降了5%和25%;在干热沙漠大气环境下腐蚀较重,局部最大腐蚀深度为44μm;在寒冷乡村、暖温高原大气环境下未见明显腐蚀。7B50-T77511铝合金在四种典型大气环境下均表现出明显腐蚀,局部最大腐蚀深度分别为141、80、42、29μm。结论两种7B50铝合金在典型大气环境中表现出不同的耐蚀性,在微观上均表现为点蚀和晶间腐蚀的混合腐蚀,具有明显的晶间腐蚀和剥蚀倾向。两种铝合金暴露在相同大气环境中时,7B50-T7751板材耐蚀性较7B50-T77511型材略好。 展开更多

关键词 7b50铝合金 7b50-T7751 7b50-T77511 大气环境 暴露试验 腐蚀行为

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7B50-T7451铝合金板材孔挤压工艺性能研究 被引量：28

5

作者 龚澎 郑林斌 +2 位作者 张坤 伊琳娜 宋德玉 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第4期45-50,共6页

采用挤压棒直接冷挤压的方法对7B50-T7451铝合金厚板进行了孔挤压强化,对比分析了其孔挤压前后疲劳寿命;并与第三代高纯7050-T7451铝合金厚板孔挤压强化效果进行对比。通过扫描电镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)以及X射线应力(XRD)等方法... 采用挤压棒直接冷挤压的方法对7B50-T7451铝合金厚板进行了孔挤压强化,对比分析了其孔挤压前后疲劳寿命;并与第三代高纯7050-T7451铝合金厚板孔挤压强化效果进行对比。通过扫描电镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)以及X射线应力(XRD)等方法,研究了两种合金的疲劳断口形貌特征、微观组织变化以及孔表层的残余应力场。结果表明,采用4%～6%的挤压量对7B50-T7451厚板进行挤压强化可取得较好的疲劳强化效果,试件的疲劳寿命是未挤压强化前的29倍;而7050-T7451铝合金厚板疲劳寿命仅是未挤压强化的5.5倍。孔挤压后,7B50-T7451厚板在强化层产生位错缠结及残余压应力,压应力层深度约为7.3mm,最大残余压应力出现在距孔边约1mm处,应力值为387MPa。强化层内形成的位错胞状结构和残余压应力可有效延缓疲劳裂纹的扩展速率,从而提高试件的疲劳寿命。 展开更多

关键词 7b50-T7451厚板 孔挤压强化 疲劳寿命 残余应力

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大气污染物对7B50铝合金电化学腐蚀性能的影响 被引量：17

6

作者 孙擎擎 孙睿吉 +2 位作者 陈送义 陈启元 陈康华 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第3期575-581,共7页

以0.1 mol/L的Na2SO4为支持电解质,分别添加微量(1~10 mmol/L)的H+、Cl-、NO3-、NH3·H2O及其离子组合作为模拟常见大气污染物的腐蚀介质,研究7B50超高强度铝合金在腐蚀介质中的电化学腐蚀行为。采用循环极化曲线和电化学阻抗谱,得... 以0.1 mol/L的Na2SO4为支持电解质,分别添加微量(1~10 mmol/L)的H+、Cl-、NO3-、NH3·H2O及其离子组合作为模拟常见大气污染物的腐蚀介质,研究7B50超高强度铝合金在腐蚀介质中的电化学腐蚀行为。采用循环极化曲线和电化学阻抗谱,得到不同腐蚀介质中的自腐蚀电位、自腐蚀电流密度、线性极化电阻、击穿电位、保护电位、点蚀转换电位及电荷转移电阻等参数,表征不同离子的侵蚀性能及其之间的相互作用。结果表明:微量的H+、Cl-、NH3·H2O使腐蚀速率增大数倍;1 mmol/L酸碱的侵蚀能力由大到小的顺序依次为NH3·H2O、H2SO4、HNO3、HCl;NO3-单独存在时具有缓蚀效应,与H+结合产生加速腐蚀的协同作用;Cl-存在下,电极的阳极极化程度最低,极化电流最大,局部腐蚀的发展程度也最大。 展开更多

关键词 7b50铝合金 大气污染物 电化学腐蚀 循环极化曲线 电化学阻抗谱

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固溶温度对7B50铝合金组织与性能的影响 被引量：11

7

作者 刘蛟蛟 武岳 +1 位作者 赖永秋 李红英 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第11期3100-3106,共7页

采用金相组织（OM）、扫描电镜（SEM）、透射电镜（TEM）以及力学性能测试研究固溶温度对7B50铝合金固溶程度、组织及力学性能的影响。结果表明：在460~480℃温度范围内，随着固溶温度升高，实验合金的残余第二相粒子减少，固溶程度增... 采用金相组织（OM）、扫描电镜（SEM）、透射电镜（TEM）以及力学性能测试研究固溶温度对7B50铝合金固溶程度、组织及力学性能的影响。结果表明：在460~480℃温度范围内，随着固溶温度升高，实验合金的残余第二相粒子减少，固溶程度增加，相应时效强化效应增强，再结晶程度变化不大；当固溶温度高于480℃后，残余第二相粒子的溶解没有明显提高，但再结晶程度加大，且合金组织发生过烧，力学性能明显恶化；当固溶温度为480℃时，实验合金固溶较充分，再结晶程度不高，此时合金综合力学性能最好，因此，7B50合金的最佳固溶温度为480℃。 展开更多

关键词 7b50铝合金 固溶温度 组织 性能

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7B50铝合金热变形组织演变 被引量：10

8

作者 周坚 潘清林 +1 位作者 张志野 陈琴 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第2期20-23,132,共5页

利用Gleeble-1500热模拟试验机对7B50铝合金进行了变形温度300～460℃、应变速率0.001～1 s-1条件下的等温压缩试验,通过金相显微镜(OM)和透射电镜(TEM)等手段,研究分析了该合金在变形过程中热变形参数对微观组织的影响。结果表明:在变... 利用Gleeble-1500热模拟试验机对7B50铝合金进行了变形温度300～460℃、应变速率0.001～1 s-1条件下的等温压缩试验,通过金相显微镜(OM)和透射电镜(TEM)等手段,研究分析了该合金在变形过程中热变形参数对微观组织的影响。结果表明:在变形初期,流变应力随应变的增加而增大,达到峰值后逐渐趋于平稳;应力峰值随温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大;当变形温度较低或应变速率较高时,合金仅发生了动态回复,且合金组织中存在大量的位错和亚晶;随着温度的升高和应变速率的降低,合金中的主要软化机制由动态回复逐渐转变为动态再结晶。 展开更多

关键词 7b50铝合金 热压缩变形 微观组织 动态再结晶

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7B50铝合金淬透性及其临界平均冷却速率研究 被引量：6

9

作者 康雷 赵刚 +1 位作者 刘坤 田妮 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期309-316,共8页

本研究通过7B50合金改进型Jominy样品表面喷水淬火实验,在获得实测冷却曲线、不同时效状态合金的电导率和硬度的基础上,结合自然时效状态合金的微观组织,对7B50合金的淬透性及其临界平均冷却速率展开研究。结果表明:7B50合金自然时效50 ... 本研究通过7B50合金改进型Jominy样品表面喷水淬火实验,在获得实测冷却曲线、不同时效状态合金的电导率和硬度的基础上,结合自然时效状态合金的微观组织,对7B50合金的淬透性及其临界平均冷却速率展开研究。结果表明:7B50合金自然时效50 d的淬透深度为70 mm,对应淬火敏感温度区间(420～230℃)内的平均冷却速率为1.55℃×s^(-1);先自然时效50 d再人工峰时效合金的淬透深度减至60 mm,对应的平均冷却速率为1.95℃×s^(-1);与自然时效状态相比,先自然时效再人工峰时效处理后合金的淬透性变差,淬火敏感性增加。表面喷水淬火时,非均匀析出相首先在晶界/亚晶界上析出,然后在基体内的Al_3Zr粒子上析出;晶界/亚晶界上观察到析出相,出现在距淬火表面仅3mm处,对应淬火敏感温度区间内的平均冷却速率高达981℃×s^(-1);基体内零星析出尺寸较小的非均匀析出相,出现在距淬火表面10mm处,对应的平均冷却速率为37.75℃×s^(-1)。喷水淬火后,距淬火表面25 mm处的性能与淬火表面处相比变化不大,该位置对应的平均冷却速率为9.34℃×s^(-1),远小于淬火表面处,控制7B50合金厚板的喷水淬火过程,使厚板内部的平均冷却速率接近但不低于9.34℃×s^(-1),厚板淬火-时效后将获得较好的性能。 展开更多

关键词 7b50铝合金 表面喷水淬火 淬透性 冷却速率 微观组织

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7B50铝合金的热压缩变形行为 被引量：3

10

作者 隆平 潘清林 +2 位作者 周坚 刘晓艳 何运斌 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2011年第11期32-35,39,共5页

在变形温度为300～460℃、应变速率为0.001～1 s^(-1)的条件下,采用Gleeble-1500型热模拟试验机对7B50铝合金的热压缩变形行为进行了研究。结果表明:7B50铝合金在热压缩变形中的流变应力随着温度的升高而减小,随着应变速率的提高而增大... 在变形温度为300～460℃、应变速率为0.001～1 s^(-1)的条件下,采用Gleeble-1500型热模拟试验机对7B50铝合金的热压缩变形行为进行了研究。结果表明:7B50铝合金在热压缩变形中的流变应力随着温度的升高而减小,随着应变速率的提高而增大;该合金的热压缩变形流变应力可用Z参数公式来描述;在变形温度较高或应变速率较低时合金发生部分再结晶;该合金在460℃、应变速率为0.1 s^(-1)的热变形条件下出现了明显的动态回复与动态再结晶现象。 展开更多

关键词 7b50铝合金 热压缩变形 流变应力

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7B50铝合金热压缩变形加工条件的研究 被引量：1

11

作者 隆平 潘清林 +2 位作者 周坚 刘晓艳 何运斌 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2011年第12期1093-1097,共5页

在变形温度为300～460℃,应变速率为0.001～1.000s-1的条件下,采用Gleeble-1500热模拟试验机对7B50铝合金的热变形加工行为进行了研究。结果表明,7B50铝合金在热压缩变形中的流变应力随着温度的升高而减小,随着应变速率的增大而增大。... 在变形温度为300～460℃,应变速率为0.001～1.000s-1的条件下,采用Gleeble-1500热模拟试验机对7B50铝合金的热变形加工行为进行了研究。结果表明,7B50铝合金在热压缩变形中的流变应力随着温度的升高而减小,随着应变速率的增大而增大。对该合金进行热变形加工的适宜条件是:热压缩加工温度为380～460℃、应变速率为0.100～1.000s-1。在变形温度较高或应变速率较低的合金中发生部分再结晶,并且在合金组织中存在大量的位错和亚晶。随着温度升高和应变速率降低,亚晶尺寸增大,位错密度减小,合金的主要软化机制逐步由动态回复转变为动态再结晶。 展开更多

关键词 7b50铝合金 热压缩变形加工 动态回复 动态再结晶

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7B50铝合金热压缩变形行为与预测 被引量：1

12

作者 隆平 潘清林 +3 位作者 周坚 陈艳 焦建雄 施丽丽 《轻金属》 CSCD 北大核心 2014年第1期51-54,共4页

在变形温度为573K^733K,应变速率为0.001s-1~1s-1的条件下,采用Gleeble-1500热模拟试验机对7B50铝合金的热变形加工行为进行了研究。结果表明,7B50铝合金在热压缩变形中的流变应力随着温度的升高而减小,随着应变速率的增大而增大;建立... 在变形温度为573K^733K,应变速率为0.001s-1~1s-1的条件下,采用Gleeble-1500热模拟试验机对7B50铝合金的热变形加工行为进行了研究。结果表明,7B50铝合金在热压缩变形中的流变应力随着温度的升高而减小,随着应变速率的增大而增大;建立了一个包含应变的流变应力预测模型,模型中的9个独立参数可以通过非线性最小二乘法拟合求得,预测的流变应力曲线与试验结果吻合得较好。 展开更多

关键词 7b50铝合金 热压缩变形行为 峰值流变应力

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ICP-AES法测定7B50铝合金中锌、镁和铜的研究 被引量：4

13

作者 谢绍金 杨春晟 《分析仪器》 CAS 2012年第2期49-51,共3页

采用ICP-AES法对7B50铝合金中锌、镁和铜的测定进行了研究,着重进行了基体元素及待测元素在测定浓度范围内的线性相关性试验,进行了酸度试验,测定了7B50铝合金中3种元素的含量,得到了较好的精密度和准确度。方法简便、可靠,获得满意的... 采用ICP-AES法对7B50铝合金中锌、镁和铜的测定进行了研究,着重进行了基体元素及待测元素在测定浓度范围内的线性相关性试验,进行了酸度试验,测定了7B50铝合金中3种元素的含量,得到了较好的精密度和准确度。方法简便、可靠,获得满意的分析结果。 展开更多

关键词 IC-AES 7b50铝合金

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7B50铝合金热压缩变形的软化机制 被引量：1

14

作者 隆平 潘清林 +1 位作者 周坚 施丽丽 《化工时刊》 CAS 2014年第1期1-3,19,共4页

7B50铝合金的软化机制遵循铝合金软化基本规律特点：随着温度的升高和应变速率的降低,合金中的主要软化机制逐步由动态回复转变为动态再结晶.利用Gleeble-1500热模拟试验机,在573～733 K的变形温度和0.001～1 s-1的应变速率条件下进行... 7B50铝合金的软化机制遵循铝合金软化基本规律特点：随着温度的升高和应变速率的降低,合金中的主要软化机制逐步由动态回复转变为动态再结晶.利用Gleeble-1500热模拟试验机,在573～733 K的变形温度和0.001～1 s-1的应变速率条件下进行压缩实验,通过对微观组织的观察与分析,了解热变形参数对软化机制的影响,在应变速率（小于1 s-1）,变形温度（小于693 K）的条件下,合金只发生了动态回复；在较高温度（不小于693 K）和应变速率（不大于0.1 s-1）的条件下,发生了动态再结晶. 展开更多

关键词 7b50铝合金 热压缩变形 动态回复 动态再结晶

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非等温时效对7B50铝合金组织及性能的影响 被引量：11

15

作者 李吉臣 冯迪 +3 位作者 夏卫生 林高用 张新明 任敏文 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2020年第9期1255-1264,共10页

采用硬度测试、电导率测试、室温拉伸、TEM观察、DSC分析以及剥落腐蚀实验,研究了非等温时效对7B50铝合金热轧厚板的微观组织及耐蚀性能的影响。结果表明:经过480℃、1 h固溶后室温水淬火,再经1℃/min的加热速率升温至215℃后立即炉冷... 采用硬度测试、电导率测试、室温拉伸、TEM观察、DSC分析以及剥落腐蚀实验,研究了非等温时效对7B50铝合金热轧厚板的微观组织及耐蚀性能的影响。结果表明:经过480℃、1 h固溶后室温水淬火,再经1℃/min的加热速率升温至215℃后立即炉冷至室温的非等温时效,7B50铝合金的晶内析出相细小弥散,晶界相粗大断续。合金抗拉强度可达605 MPa,剥落腐蚀等级可达EB,综合性能优于单级等温峰时效(T6)和双级等温过时效(T76),与回归再时效(RRA)态性能类似。非等温时效技术实现了短流程操作,且取消等温保温的措施更适用于厚板的时效热处理。 展开更多

关键词 7b50铝合金 非等温时效 强度 剥落腐蚀性能

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再时效对过时效7B50合金力学及腐蚀性能的影响 被引量：3

16

作者 刘维 陈康华 +2 位作者 陈送义 董朋轩 孙擎擎 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第8期2600-2607,共8页

采用透射电子显微镜观察(TEM)、电化学阻抗谱法(EIS)及力学性能测试等研究不同双级过时效温度下再时效对双级过时效7B50合金显微组织和力学性能的影响,并将双级过时效-再时效处理条件下合金性能峰值点与单级峰时效、双级过时效及常规回... 采用透射电子显微镜观察(TEM)、电化学阻抗谱法(EIS)及力学性能测试等研究不同双级过时效温度下再时效对双级过时效7B50合金显微组织和力学性能的影响,并将双级过时效-再时效处理条件下合金性能峰值点与单级峰时效、双级过时效及常规回归再时效进行显微组织及力学和腐蚀性能的对比。结果表明:再时效可明显提高双级过时效态合金的性能;再时效处理后,合金强度在过时效温度为160℃条件下达到峰值;与单级峰时效相比,双级过时效-再时效峰值条件下,在保持高强度的同时,合金的电导率提高了13.4%,同时断裂韧性也提升12.5%;与双级过时效、常规回归再时效和单级峰时效处理相比,在双级过时效-再时效峰值条件下,合金具有高的抗剥落腐蚀性及低的应力腐蚀敏感性。 展开更多

关键词 7b50合金 再时效 力学性能 腐蚀性能

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氨基酸对7B50铝合金在1mol/L NaCl+0.1mol/L HCl溶液中缓蚀性能的影响 被引量：5

17

作者 杨标标 孙擎擎 +3 位作者 孙睿吉 邵首祺 刘洋 陈康华 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第11期2990-2999,共10页

采用静态失重法与电化学阻抗谱评价4种氨基酸对7B50超高强度铝合金在1 mol/L Na Cl+0.1 mol/L HCl溶液中的缓蚀行为,并通过腐蚀形貌表征氨基酸的缓蚀机理。结果表明:氨基酸浓度越高、温度越低,氨基酸对铝合金的缓蚀效率就越高。添加氨... 采用静态失重法与电化学阻抗谱评价4种氨基酸对7B50超高强度铝合金在1 mol/L Na Cl+0.1 mol/L HCl溶液中的缓蚀行为,并通过腐蚀形貌表征氨基酸的缓蚀机理。结果表明:氨基酸浓度越高、温度越低,氨基酸对铝合金的缓蚀效率就越高。添加氨基酸后,溶液中铝合金的表观活化能均增大,其中,半胱氨酸(Cys)和蛋氨酸(Met)的表观活化能最高,这归因于—SH或—SCH3基团对铝合金表面优良的吸附作用。在4种氨基酸中,0.05 mol/L半胱氨酸(Cys)中含—SH基团的缓蚀效率最高,室温下高达94.7%;Met的次之,主要是由于—SCH3的空间位阻效应所致;苯丙氨酸(Phe)的缓蚀性能较差;低浓度的组氨酸(His)缓蚀能力相对不佳,而高浓度的His在较高温下仍保持着较高的缓蚀效率,这说明His的缓蚀效率受温度的影响较小。因此,His相应的表观活化能也较低。浸泡实验后的金相结果表明:添加氨基酸后会不同程度地抑制铝合金的晶间腐蚀和点蚀。 展开更多

关键词 氨基酸 缓蚀剂 电化学阻抗谱 7b50铝合金

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拉压应力下7B50铝合金应力松弛时效行为研究 被引量：5

18

作者 郑启朋 湛利华 +4 位作者 徐永谦 徐凌志 蔡一贤 陈雪莹 黄明辉 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第5期26-34,共9页

通过应力松弛实验、力学性能测试和透射电子显微镜组织观察并研究了不同初始应力水平和温度条件下7B50铝合金的拉伸和压缩应力松弛、时效析出及其强化行为。结果表明:拉伸和压缩应力松弛时效行为存在不对称性,前期拉应力松弛速率大于压... 通过应力松弛实验、力学性能测试和透射电子显微镜组织观察并研究了不同初始应力水平和温度条件下7B50铝合金的拉伸和压缩应力松弛、时效析出及其强化行为。结果表明:拉伸和压缩应力松弛时效行为存在不对称性,前期拉应力松弛速率大于压应力松弛速率,但拉应力松弛速率下降较快;后期的拉应力松弛速率小于压应力松弛速率,使得两者应力松弛曲线出现交叉点。随着初始应力水平和时效温度的提高,拉伸和压缩应力松弛量均增加,应力松弛曲线交叉时间提前。相比拉应力松弛时效后的合金,压缩应力下合金的析出相略细小弥散,晶界无析出带更窄。因此,应力松弛时效后压应力下合金的屈服强度和抗拉强度均优于相同条件拉伸应力下的合金。 展开更多

关键词 7b50铝合金 应力松弛 时效 拉压

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7B50-T7751铝合金喷丸强化表面形态衍化及其对疲劳性能的影响 被引量：8

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作者 高国强 陈金祥 +2 位作者 薛红前 张贤杰 杨辉 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第4期187-195,共9页

采用陶瓷弹丸对7B50-T7751铝合金进行不同覆盖率(100%、300%、600%、1000%)的表面喷丸强化处理,探究了7B50-T7751铝合金表面粗糙度、表面微观组织以及残余应力场等表面形态因素在不同喷丸覆盖率作用下的衍化规律。通过应力比R=0.06的轴... 采用陶瓷弹丸对7B50-T7751铝合金进行不同覆盖率(100%、300%、600%、1000%)的表面喷丸强化处理,探究了7B50-T7751铝合金表面粗糙度、表面微观组织以及残余应力场等表面形态因素在不同喷丸覆盖率作用下的衍化规律。通过应力比R=0.06的轴向加载疲劳试验,分析表面形态改变对疲劳强度的影响。结果表明,不同覆盖率的喷丸强化处理均能改善该材料的疲劳性能,其中在100%~300%喷丸覆盖率下,疲劳强化增益效果最为明显,其机理是试件在喷丸处理后表面形态得以改善,同时表层形成较高水平的残余压应力,这两种效应的共同作用使疲劳裂纹源从材料表面缺陷处向内迁移到材料内部容易产生应力集中的夹杂处。 展开更多

关键词 喷丸强化 覆盖率 7b50-T7751铝合金 表面形态 疲劳强度

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7B50高强铝合金的均匀化 被引量：28

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作者 李国锋 张新明 +1 位作者 朱航飞 李鹏辉 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期764-770,共7页

采用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究7B50高强铝合金铸态和均匀化态的显微组织与成分分布,确定了实验合金一级均匀化后的过烧温度及二级均匀化工艺。结果表明:实验合金经465℃,24 h均匀化后的过烧温度为480℃,其最佳二级均匀化退... 采用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究7B50高强铝合金铸态和均匀化态的显微组织与成分分布,确定了实验合金一级均匀化后的过烧温度及二级均匀化工艺。结果表明:实验合金经465℃,24 h均匀化后的过烧温度为480℃,其最佳二级均匀化退火工艺为随炉升温到465℃保温24 h,再随炉升温到475℃保温4 h;实验合金经二级均匀化处理后,成分均匀,残留共晶很少,基体上析出大小适中及分布均匀的Al3Zr质点。 展开更多

关键词 7850铝合金 均匀化 显微组织

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