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高温短时退火对选区激光熔化成形Inconel 625合金微观组织与力学性能的影响
1
作者 杨敏 贾智 +4 位作者 汪彦江 李银明 张弛 梁成伟 马林 《精密成形工程》 北大核心 2026年第1期64-75,共12页
目的阐明选区激光熔化(SLM)成形Inconel 625合金在高温短时退火过程中的微观组织演变及再结晶机制,并探究其与力学性能的关联,为增材制造镍基高温合金的工程应用提供理论依据。方法将SLM成形产生的高残余应力用作Inconel 625合金界面调... 目的阐明选区激光熔化(SLM)成形Inconel 625合金在高温短时退火过程中的微观组织演变及再结晶机制,并探究其与力学性能的关联,为增材制造镍基高温合金的工程应用提供理论依据。方法将SLM成形产生的高残余应力用作Inconel 625合金界面调控的存储活化能,借助光镜(OM)、电子背散射衍射(EBSD)等表征手段,研究了高温(1000~1200℃)短时退火对试样组织形貌、晶界特征、再结晶行为及力学性能的影响规律。结果SLM成形中的快速冷却过程使试样形成了独特的多尺度微观结构,初始试样表面呈现棋盘状熔道分布,这与SLM成形时层间旋转67°的扫描方式有关。随着退火温度的升高,试样表面的熔道形貌逐渐消失,晶粒尺寸逐渐增大,位错密度逐渐降低。当退火温度达到1150℃时,试样开始发生明显的静态再结晶;1200℃退火后,再结晶基本完成,合金的内应力分布最均匀。其中,再结晶过程以非连续静态再结晶形核为主、以连续静态再结晶形核为辅。结论高温退火通过热激活释放合金的储存能,有效推动再结晶进程和退火孪晶的形成。随着退火温度的升高,合金的强度和硬度逐渐降低,而延伸率则显著提升。 展开更多
关键词 Inconel 625合金 选区激光熔化 高温短时退火 界面调控 力学性能
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LINC01123通过调控miR-625-5p/LASP1信号轴促进体内结直肠癌细胞增殖
2
作者 张婷婷 徐益平 尚韬 《基础医学与临床》 2026年第2期186-192,共7页
目的探究LINC01123是否可以通过调控miR-625-5p/LASP1信号轴促进体内结直肠癌(CRC)细胞增殖。方法培养人结肠癌SW480细胞,并进行细胞转染,分为sh-NC、sh-LINC01123、sh-LINC01123+miR-625-5p inhibitor组。用裸鼠建立体内异种移植瘤模型... 目的探究LINC01123是否可以通过调控miR-625-5p/LASP1信号轴促进体内结直肠癌(CRC)细胞增殖。方法培养人结肠癌SW480细胞,并进行细胞转染,分为sh-NC、sh-LINC01123、sh-LINC01123+miR-625-5p inhibitor组。用裸鼠建立体内异种移植瘤模型,之后测量瘤体积、瘤质量;HE染色检测肿瘤组织病理;TUNEL染色检测细胞凋亡;免疫组化检测裸鼠肿瘤组织Ki-67、LASP1蛋白表达;RT-qPCR检测LINC01123、miR-625-5p和LASP1的mRNA表达;Western blot检测LINC01123和LASP1蛋白表达。结果与sh-NC组比较,sh-LINC01123组裸鼠肿瘤体积、Ki-67、LASP1蛋白、LINC01123、LASP1 mRNA的表达均显著降低,瘤组织破坏严重,细胞固缩出现大量坏死细胞(P<0.05),TUNEL阳性细胞率及miR-625-5p mRNA表达极显著升高(P<0.01)。但与sh-LINC01123组比较,sh-LINC01123+miR-625-5p inhibitor组裸鼠肿瘤体积、Ki-67、LASP1蛋白及LINC01123、LASP1 mRNA的表达显著升高,瘤组织生长得到促进(P<0.05),TUNEL阳性细胞率及miR-625-5p mRNA表达极显著降低(P<0.01)。结论LINC01123可通过调控miR-625-5p/LASP1信号轴促进体内结直肠癌增殖。 展开更多
关键词 LINC01123 miR-625-5p LASP1 结直肠癌 KI-67
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Inconel 625镍基高温合金热变形及再结晶行为与计算模型
3
作者 吕建杰 吴会平 李细锋 《塑性工程学报》 北大核心 2026年第1期128-136,共9页
为了确定Inconel 625镍基高温合金最佳热加工工艺参数,通过高温压缩试验结合电子背散射衍射技术系统研究了该合金在950~1150℃和0.01~1 s^(-1)条件下的热变形以及动态再结晶行为。试验结果表明,流变应力曲线可分为加工硬化-动态恢复、... 为了确定Inconel 625镍基高温合金最佳热加工工艺参数,通过高温压缩试验结合电子背散射衍射技术系统研究了该合金在950~1150℃和0.01~1 s^(-1)条件下的热变形以及动态再结晶行为。试验结果表明,流变应力曲线可分为加工硬化-动态恢复、动态再结晶和稳态3个阶段,且该合金对温度和应变速率的敏感性高、热加工窗口窄。1050℃和0.01 s^(-1)为Inconel 625镍基高温合金最佳热变形参数,可在保证完全再结晶的同时抑制晶粒粗化。基于Arrhenius方程构建的流变应力本构模型预测值与试验值的平均相对误差为3.7%,最大相对误差为8.8%,表明本模型对高温变形行为的预测精度高。同时,结合Avrami理论建立了动态再结晶模型,该合金临界应变与峰值应变的比值为0.617。利用该模型计算的再结晶体积分数与试验值的平均相对误差为5.2%,最大相对误差为12.8%。 展开更多
关键词 Inconel 625 高温合金 热变形 动态再结晶 计算模型
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基于JMatPro软件的Inconel 625镍基合金热处理工艺及物理性能探索
4
作者 陈捷 任毅 +2 位作者 王爽 张帅 王复越 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期40-46,共7页
通过JMatPro软件模拟计算,深入剖析了Inconel 625合金在热处理过程中的热力学平衡相组成、相变规律、流变应力状态以及1100℃淬火和450~700℃回火处理后的力学性能和物性参数。结果表明:Inconel 625镍基合金在室温下的平衡相组成包括γ... 通过JMatPro软件模拟计算,深入剖析了Inconel 625合金在热处理过程中的热力学平衡相组成、相变规律、流变应力状态以及1100℃淬火和450~700℃回火处理后的力学性能和物性参数。结果表明:Inconel 625镍基合金在室温下的平衡相组成包括γ相、M_(6)C相、δ相、μ相、M_(2 3)C_(6)相以及γ′相,对应的最高相比例分别为69.39%、1.09%、9.12%、15.93%、0.74%和3.73%;在450~700℃温度范围内对Inconel 625镍基合金进行1~4 h的回火处理时,随着回火温度的升高以及回火时间的延长,合金的屈服强度、抗拉强度和硬度均呈下降趋势。当回火温度达到600℃后,强度和硬度的下降速率逐渐趋于平缓。在25~1400℃的温度区间内,Inconel 625镍基合金的弹性模量、剪切模量和密度均随温度升高而逐渐降低,而泊松比则呈现逐渐升高的趋势。 展开更多
关键词 JMatPro软件 Inconel 625合金 平衡相 物理性能
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激光冲击次数对GH625高温合金表面完整性的影响
5
作者 项建云 陆大兴 +1 位作者 张文鑫 葛茂忠 《激光技术》 北大核心 2026年第1期85-92,共8页
为了改善高温合金GH625表面完整性,采用激光冲击强化(LSP)工艺,开展了不同次数冲击高温合金GH625表面改性的实验研究与理论分析。结果表明,多次冲击驱动GH625高温合金表层晶粒明显细化,相较于未冲击GH625合金,1次、3次和5次冲击GH625合... 为了改善高温合金GH625表面完整性,采用激光冲击强化(LSP)工艺,开展了不同次数冲击高温合金GH625表面改性的实验研究与理论分析。结果表明,多次冲击驱动GH625高温合金表层晶粒明显细化,相较于未冲击GH625合金,1次、3次和5次冲击GH625合金表层平均晶粒尺寸分别减小了44.8%、56.9%和62.1%;与未冲击GH625合金相比,1次、3次和5次冲击GH625的表面粗糙度值分别增加了97.8%、184.8%和273.9%,表面显微硬度分别增加了25.4%、31.1%和33.7%,磨损率分别减小了6.9%、29.9%和68.4%;伴随冲击次数的增加,激光冲击表面的最大残余压应力由–352.5 MPa增至–490.5 MPa,影响层由0.6 mm增至1.4 mm;多次冲击并未改变GH625合金的物相组成,但衍射峰半峰全宽会伴随冲击次数的增多而增大;多次冲击明显提升了GH625合金表面完整性。此研究为多次冲击工艺的优化和产业化应用提供了实验和理论基础。 展开更多
关键词 激光技术 激光冲击强化 表面完整性 GH625
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IN625合金激光熔覆修复EA4T钢显微组织及力学性能研究
6
作者 方喜风 王睿 +2 位作者 霍会宾 杨倩 孙晓光 《稀有金属材料与工程》 北大核心 2026年第2期435-442,共8页
选用IN625高温合金作为修复原材料,对EA4T车轴钢表面进行激光增材修复研究,通过X射线衍射仪、扫描电子显微镜、维氏硬度计以及万能实验机分析了IN625激光熔覆试样不同区域相组成、显微组织及晶粒尺寸,并测试了其力学性能。结果表明:IN62... 选用IN625高温合金作为修复原材料,对EA4T车轴钢表面进行激光增材修复研究,通过X射线衍射仪、扫描电子显微镜、维氏硬度计以及万能实验机分析了IN625激光熔覆试样不同区域相组成、显微组织及晶粒尺寸,并测试了其力学性能。结果表明:IN625激光熔覆层底部为多种生长方向的柱状晶组织,中部为单一生长方向的柱状晶组织且晶粒尺寸最大,顶部为以等轴晶为主的杂晶区域;熔覆层和基体发生了Ni、Cr和Fe元素的互扩散作用,扩散区域大约为9μm;IN625激光熔覆试样综合力学性能远高于EA4T基体材料,显微硬度达到295 HV_(0.2)、抗拉强度达到888 MPa、延伸率达到38.0%。 展开更多
关键词 激光熔覆修复 IN625合金 EA4T钢 显微组织 力学性能
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LINC00839调节miR-625-5p/MSI1轴对子宫内膜癌细胞恶性生物学行为的影响 被引量：2
7
作者 黄霁 邓秀娟 程显 《中国医科大学学报》 北大核心 2025年第2期121-126,132,共7页
目的 探究长链非编码RNA LINC00839调节miR-625-5p/MSI1轴对子宫内膜癌(EC)细胞恶性生物学行为的影响。方法采用实时定量PCR检测EC组织和细胞中LINC00839、miR-625-5p、MSI1 mRNA表达水平。以Ishikawa细胞为研究对象,采用生物信息学、... 目的 探究长链非编码RNA LINC00839调节miR-625-5p/MSI1轴对子宫内膜癌(EC)细胞恶性生物学行为的影响。方法采用实时定量PCR检测EC组织和细胞中LINC00839、miR-625-5p、MSI1 mRNA表达水平。以Ishikawa细胞为研究对象,采用生物信息学、双萤光素酶报告基因实验、RNA结合蛋白免疫沉淀实验验证LINC00839、MSI1与miR-625-5p的靶向关系;采用CCK-8、集落形成、流式细胞术、Transwell实验检测细胞增殖、凋亡、迁移和侵袭,采用Western blotting检测MSI1、Bcl-2、Bax、MMP-2、MMP-9蛋白表达水平。体内成瘤实验验证LINC00839对裸鼠移植瘤的影响。结果 EC组织中LINC00839、MSI1 mRNA表达水平升高,miR-625-5p表达水平下降(P <0.05);LINC00839、MSI1可靶向作用于miR-625-5p。LINC00839敲低或miR-625-5p过表达抑制细胞恶性生物学行为(P <0.05)。抑制miR-625-5p表达或过表达MSI1,可逆转LINC00839敲低或miR-625-5p过表达对细胞恶性生物学行为的抑制作用(P <0.05)。LINC00839敲低可抑制移植瘤的体积和质量,升高miR-625-5p表达水平,抑制MSI1表达水平。结论 LINC00839可靶向调节miR-625-5p/MSI1轴,调控EC细胞的增殖、凋亡、迁移及侵袭。 展开更多
关键词 子宫内膜癌 恶性生物学行为 长链非编码RNA LINC00839 miR-625-5p MSI1
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烧结温度对Inconel 625多孔材料孔结构和拉伸性能的影响
8
作者 李广忠 李亚宁 许忠国 《铸造技术》 2025年第3期224-231,共8页
采用粉末烧结工艺制备Inconel 625多孔材料,分析了Inconel 625多孔材料的典型孔隙特征并进行3D-CT建模表征,研究不同烧结温度对Inconel 625多孔材料的性能,如形貌、孔隙率、最大孔径和透气度等的影响。结果表明,随着烧结温度的升高,抗... 采用粉末烧结工艺制备Inconel 625多孔材料,分析了Inconel 625多孔材料的典型孔隙特征并进行3D-CT建模表征,研究不同烧结温度对Inconel 625多孔材料的性能,如形貌、孔隙率、最大孔径和透气度等的影响。结果表明,随着烧结温度的升高,抗拉强度逐渐提高,当烧结温度为1250℃时,Inconel 625多孔材料抗拉强度可达224 MPa。高温拉伸结果显示,Inconel 625多孔材料的高温拉伸强度随测试温度的升高而降低,而塑性则随测试温度升高而提高。 展开更多
关键词 发汗冷却 Inconel 625 烧结 多孔材料 高温强度
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GH625高温合金薄壁盘体车削加工柔性自适应夹具研究 被引量：2
9
作者 马海东 杨聪 +2 位作者 刘百玲 赵国龙 杨吟飞 《工具技术》 北大核心 2025年第5期85-89,共5页
GH625高温合金盘体为薄壁结构,该类零件采用锻造毛坯,通过粗精车削制造而成,存在加工后轮廓变形量大,加工合格率低等技术难题亟待解决。基于GH625高温合金薄壁盘体变形特征,设计能够对零件进行准确定位与稳定装夹,同时增加弱刚度部位装... GH625高温合金盘体为薄壁结构,该类零件采用锻造毛坯,通过粗精车削制造而成,存在加工后轮廓变形量大,加工合格率低等技术难题亟待解决。基于GH625高温合金薄壁盘体变形特征,设计能够对零件进行准确定位与稳定装夹,同时增加弱刚度部位装夹刚度的车削柔性夹具,优化夹具柔性支撑机构的位置及数量,借助夹具适应零件加工过程中的不稳定变形,减少零件翻面次数,提高装夹定位的精度,从而提高加工精度和合格率。选取典型GH625高温合金薄壁盘体进行车削加工试验,试验结果表明:零件加工变形不大于0.1 mm,零件加工后平面度优于0.03 mm,保证了零件的设计精度,实现GH625高温合金薄壁盘体的高效精密车削加工。 展开更多
关键词 GH625高温合金 薄壁 变形 精度 车削夹具
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GH625高温合金车削残余应力仿真及试验研究 被引量：1
10
作者 刘百玲 赖勋卿 +2 位作者 马海东 赵国龙 杨吟飞 《工具技术》 北大核心 2025年第3期79-84,共6页
GH625镍基高温合金因其优良的高温性能而被广泛应用于航空发动机部件中,但在其车削加工存在加工残余应力较大的问题。本文采用有限元和试验相结合的方式对PVD硬质合金涂层刀具端面车削GH625镍基高温合金的残余应力进行研究,分析了车削... GH625镍基高温合金因其优良的高温性能而被广泛应用于航空发动机部件中,但在其车削加工存在加工残余应力较大的问题。本文采用有限元和试验相结合的方式对PVD硬质合金涂层刀具端面车削GH625镍基高温合金的残余应力进行研究,分析了车削速度、进给量和车削深度三个因素对加工残余应力的影响规律,获得了残余应力最优的车削参数组合。 展开更多
关键词 GH625 残余应力 车削 有限元仿真
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高速激光熔覆Inconel625涂层工艺参数和耐磨损性能分析 被引量：1
11
作者 秦明军 孙文磊 +3 位作者 任向宇 陆靖 惠虎静 黄勇 《应用激光》 北大核心 2025年第3期71-78,共8页
利用高速激光熔覆在304不锈钢表面制备Inconel625合金涂层,改善其零部件的耐磨损性能。以送粉率、激光功率、扫描速度为优化变量,以熔覆层硬度和熔宽为表征变量,通过正交试验的极差、方差分析法结合熔覆层宏观形貌对工艺参数进行优化。... 利用高速激光熔覆在304不锈钢表面制备Inconel625合金涂层,改善其零部件的耐磨损性能。以送粉率、激光功率、扫描速度为优化变量,以熔覆层硬度和熔宽为表征变量,通过正交试验的极差、方差分析法结合熔覆层宏观形貌对工艺参数进行优化。采用X衍射仪检测熔覆层物相成分。采用摩擦磨损试验机和扫描电镜(SEM)分析其磨损性能和磨损形貌。结果表明,最佳熔覆工艺参数组合为:激光功率1000 W、送粉率3.0 r/min、扫描速度55 mm/s;熔覆层物相主要包括Fe_(0.64)Ni_(0.36)、Mo_(2)C、Cr_(2)Fe_(14)C、NbC等,其中富含大量硬质相和固溶体。基材的摩擦系数为0.850,大于熔覆层的摩擦系数0.504,表明熔覆层耐磨性能优于基材,而熔覆层的磨损量仅占基材的38.46%,进一步表明Inconel625涂层可以显著改善304不锈钢的耐磨损性能。 展开更多
关键词 高速激光熔覆 Inconel625 物相组成 摩擦磨损性能
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扫描速度对Inconel 625涂层耐磨耐蚀性能的影响 被引量：1
12
作者 邹利 孙文磊 +3 位作者 张团 卢裕尔 黎勇 钟荟玄 《表面技术》 北大核心 2025年第3期130-141,共12页
目的提升H13热作模具钢表面的耐磨耐蚀性能,延长其使用寿命。方法使用激光熔覆技术在H13钢表面制备4组扫描速度分别为8、10、12、14mm/s的Inconel625涂层试样。通过光学显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜、EDS能谱仪、显微硬度仪、摩擦磨... 目的提升H13热作模具钢表面的耐磨耐蚀性能,延长其使用寿命。方法使用激光熔覆技术在H13钢表面制备4组扫描速度分别为8、10、12、14mm/s的Inconel625涂层试样。通过光学显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜、EDS能谱仪、显微硬度仪、摩擦磨损仪、电化学工作站仪器分别表征涂层的宏观形貌、物相组成、显微组织、元素分布、硬度、摩擦磨损特性及抗腐蚀性能。结果在H13钢表面制备Inconel625涂层后,其耐蚀性和其他力学性能都得到增强。涂层形貌受到扫描速度的影响,随着扫描速度的增大,平整度趋于平整,且金属光泽逐渐增强。采用不同扫描速度进行熔覆,并不会改变熔覆层的物相种类。涂层的主要相为γ-(Fe,Ni)、Fe-Ni-Cr、FeNi3、Cr7Ni3等,涂层的显微组织均为树枝晶。Cr、Mo、Nb、Fe、Ni、Si、C等元素分布均匀,并未发生某种单一元素出现显著偏析的现象。当扫描速度为14mm/s时,H4涂层取得最大的平均显微硬度(496.51HV0.2)。当扫描速度为12mm/s时,磨损量最低,仅为基体磨损量的25%,各试件的耐磨性能从大到小依次为H3、H4、H2、H1、Substrate。随着扫描速度的增大,涂层的自腐蚀电流密度呈先减小后增大的趋势,自腐蚀电位呈先增大后减小的趋势。H2涂层具有最正的自腐蚀电位(-0.5039V),H3涂层具有最小的自腐蚀电流密度(3.6982×10^(-5) A/cm2)。各试件的耐腐蚀性能从大到小依次为H3、H4、H2、H1、Substrate。结论采用激光熔覆技术在H13钢表面制备的4组Inconel625涂层中,其他工艺参数不变,在扫描速度为12mm/s时,涂层具有优异的耐蚀性和其他力学性能。 展开更多
关键词 激光熔覆 Inconel625 扫描速度 耐磨耐蚀
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热处理对双金属管道内衬管材Inconel 625耐晶间腐蚀性能的影响
13
作者 苏锐 单以银 +3 位作者 严伟 刘庚 任毅 史显波 《材料研究学报》 北大核心 2025年第10期743-754,共12页
研究了热处理对双金属管道内衬管材Inconel 625耐晶间腐蚀性能的影响以及材料的微观组织和耐蚀性能与热处理参数的关系。结果表明,随着热处理温度的提高(从850℃到1000℃),Inconel 625的耐晶间腐蚀性能随之提高。Inconel 625合金在1000... 研究了热处理对双金属管道内衬管材Inconel 625耐晶间腐蚀性能的影响以及材料的微观组织和耐蚀性能与热处理参数的关系。结果表明,随着热处理温度的提高(从850℃到1000℃),Inconel 625的耐晶间腐蚀性能随之提高。Inconel 625合金在1000℃保温40 min后高速水冷通过合金敏化区间再经空冷的特殊热处理,其耐蚀性能最佳:这种试样的年腐蚀速率最低,表面只发生了轻微的晶间腐蚀。影响Inconel 625合金晶间腐蚀性能的关键因素是晶粒尺寸、低ΣCSL晶界比例和晶间敏化。合金的平均晶粒尺寸越大、晶界数密度越低,年腐蚀速率越低;高比例的低ΣCSL晶界能抑制腐蚀裂纹在基体中的扩展,从而使耐晶间腐蚀性能显著提高。晶界附近析出M_(23)C_(6)使晶界贫Cr从而降低晶界的抗腐蚀性能。 展开更多
关键词 复合材料 耐蚀性能 硫酸腐蚀 Inconel 625 M_(23)C_(6)
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激光冲击强化对Inconel 625合金表面形貌及微观组织的影响
14
作者 贾智 衡亚博 +3 位作者 姬金金 汪彦江 孙璇 杨佩瑶 《材料工程》 北大核心 2025年第5期226-235,共10页
通过激光冲击强化(laser shock peening,LSP)技术调控Inconel 625合金表面微观组织,优化表面形貌。采用激光扫描共聚焦显微镜、电子背散射衍射(EBSD)显微镜以及透射电子显微镜(TEM)等方法表征其微观组织,并利用维氏显微硬度计分析其硬... 通过激光冲击强化(laser shock peening,LSP)技术调控Inconel 625合金表面微观组织,优化表面形貌。采用激光扫描共聚焦显微镜、电子背散射衍射(EBSD)显微镜以及透射电子显微镜(TEM)等方法表征其微观组织,并利用维氏显微硬度计分析其硬度变化。结果表明:在适当的LSP技术下能够消除冲击凹坑,提升表面质量。在LSP作用下,微观组织呈梯度变化,表层微观结构转变为超细层、超细晶等结构,且主要以亚结构与变形晶粒为主,而过渡层为变形晶粒及再结晶组织。随着深度的加深,变形晶粒减少,而再结晶晶粒增多。对5次LSP的合金几何必须位错ρ_(GND)进行定量分析发现:表层ρ_(GND)为2.91×10^(14) m^(-2),原始层为0.61×10^(14) m^(-2),LSP后表层位错密度提升。位错密度的变化导致显微硬度发生转变,显微硬度随LSP次数增加而增加,随深度的加深而减小。LSP过程改变了大小角度晶界占比,对Inconel 625合金晶界强化贡献符合Hall-Petch关系。 展开更多
关键词 Inconel 625合金 激光冲击强化 表面形貌 微观组织
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间歇超高压氢环境中GH625合金的氢损伤行为
15
作者 廖振洋 李国志 +2 位作者 赵明久 钟涌 孔荣宗 《腐蚀与防护》 北大核心 2025年第1期36-40,共5页
采用高温高压气相充氢方法,研究了GH625合金在饱和充氢和充逸氢循环条件下的氢损伤行为。结果表明:当试样中氢的质量分数达到49 mg/kg时,GH625合金氢致断后伸长率和断面收缩率损减分别为15.9%和39.1%,但无显著高温氢腐蚀;经过逸氢处理后... 采用高温高压气相充氢方法,研究了GH625合金在饱和充氢和充逸氢循环条件下的氢损伤行为。结果表明:当试样中氢的质量分数达到49 mg/kg时,GH625合金氢致断后伸长率和断面收缩率损减分别为15.9%和39.1%,但无显著高温氢腐蚀;经过逸氢处理后,试样中大多数氢可逸出,塑性明显恢复;随着充逸氢循环次数增加,试样中残留氢的含量呈上升趋势;进一步的拉伸试验结果显示,在较少的充逸氢循环次数下,GH625合金的性能基本保持稳定,受充逸氢循环次数的影响不大。 展开更多
关键词 GH625合金 氢损伤 气相热充氢 饱和充氢 充逸氢循环
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304LN和Inconel625+10%WC复合增材制造过程中的裂纹控制及组织性能研究
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作者 金俊希 温雪龙 +3 位作者 王志国 赵宇辉 贺晨 赵吉宾 《精密成形工程》 北大核心 2025年第4期192-202,共11页
目的采用激光增材工艺对304LN和Inconel625+10%(质量分数)WC进行整体同步打印,制备无裂纹双金属材料零件,研究裂纹产生原因并测试零件的性能。方法通过优化打印策略以减少乃至避免裂纹产生,利用光学显微镜、电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS... 目的采用激光增材工艺对304LN和Inconel625+10%(质量分数)WC进行整体同步打印,制备无裂纹双金属材料零件,研究裂纹产生原因并测试零件的性能。方法通过优化打印策略以减少乃至避免裂纹产生,利用光学显微镜、电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)等手段,分析各打印策略对应试件界面处的显微组织、元素过渡等情况,探究裂纹形成机理。采用维氏硬度计、万能材料试验机测试双金属材料零件的硬度及弯曲强度。结果有宏观和微观2种原因可能导致裂纹的产生:宏观上,304LN和Inconel625材料的热膨胀系数不同,熔覆后冷却收缩速度存在差异,当2种材料在同一熔覆层的混合交融程度较高时,这种收缩速度的差异会使熔覆层拉伸并产生较大热应力,从而导致裂纹产生;微观上,Nb、Mo等固溶体强化元素的偏析导致碳化物等次生相在晶界处聚集形成低熔点共晶相,降低了晶界的结合强度,削弱了固溶体强化效应,使力学性能减弱,裂纹敏感性提高,这些低熔点共晶相在后续层的加热中液化成液膜,然后被残余应力拉开。无裂纹双金属材料零件的弯曲强度为1300 MPa左右,304LN区域硬度约为180HV,Inconel625/WC区域硬度约为350HV。结论通过优化打印策略,采用从下至上依次熔覆材料的方式,可以降低熔化的Inconel625+10%WC材料对304LN熔覆区域的稀释作用,实现无裂纹双金属材料的制备。制备的整体梯度结构硬度转变区短,硬度过渡快,并且在弯曲过程中,在界面位置未发现裂纹,且整体性能优于单一304LN结构的性能。 展开更多
关键词 激光熔覆 304LN/Inconel625 双金属材料 策略优化 裂纹控制
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油管内壁双钨极热丝TIG堆焊625镍基合金层组织及耐腐蚀性能
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作者 浦娟 石苏桐 +3 位作者 魏宏兵 吴铭方 孙华为 龙伟民 《焊接学报》 北大核心 2025年第5期94-104,共11页
采用由独立电源控制的双钨极热丝TIG技术在输油管道高强钢内壁制备两层Inconel 625镍基合金堆焊层,并取样对镍/钢堆焊复合板进行800℃和900℃固溶处理.用金相显微镜和扫描电镜对焊态下和固溶处理下镍/钢堆焊复合板的微观组织形貌和构成... 采用由独立电源控制的双钨极热丝TIG技术在输油管道高强钢内壁制备两层Inconel 625镍基合金堆焊层,并取样对镍/钢堆焊复合板进行800℃和900℃固溶处理.用金相显微镜和扫描电镜对焊态下和固溶处理下镍/钢堆焊复合板的微观组织形貌和构成进行分析,对镍/钢复合板进行硬度和电化学腐蚀测试,并对镍基合金堆焊层表面的钝化膜进行XPS分析.结果表明,焊态下,第一层镍基合金堆焊层垂直于高强钢向上有序生长,第二层镍基合金堆焊层分别以第一层基体和基体内析出物为形核质点,垂直向上生长的顺序变得杂乱;由于第二层对第一层的再加热作用,第一层镍基合金层比第二层晶粒尺寸更细小;固溶处理后,镍/钢堆焊复合板中钢热影响区组织比焊态下更加均匀细化.镍/钢堆焊复合板焊态组织中显微硬度呈现梯度分布特征,具体表现为镍基合金堆焊层(220 HV)显著高于高强钢基板(140 HV),而钢基体热影响区因受焊接热循环作用产生组织软化,其硬度值(100 HV)最低,固溶处理使其对应区域硬度值增加.固溶处理温度为800℃时,镍基合金堆焊层中析出次级镍基奥氏体γ″相,位错密度大,硬度值最高.800℃固溶处理增加了镍基合金堆焊层中Nb和Mo元素的溶解,使Laves相和碳化物相减少,针状δ相增加,此时镍基合金堆焊层耐腐蚀性最佳.对镍基合金堆焊层表面进行XPS分析可知,钝化层内层主要为Cr,Fe,Nb和Mo的氧化物,外层主要为Cr,Fe,Nb和Mo的氢氧化物. 展开更多
关键词 双钨极热丝TIG堆焊技术 625镍基合金 微观组织 硬度 电化学腐蚀性能
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微米TiC颗粒对选区激光熔化Inconel 625合金微观组织及力学性能的影响 被引量：2
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作者 苑振宇 常成 +2 位作者 齐慧英 肖海波 闫星辰 《粉末冶金技术》 北大核心 2025年第1期94-101,共8页
采用选区激光熔化成形技术制备了Inconel 625−xTiC(x=0、2%、4%、6%,质量分数)合金材料,探究微米TiC颗粒对Inconel 625微观组织及力学性能的影响。结果表明,Inconel 625−xTiC合金材料主要由γ-Ni、TiC和Laves(Cr_(2)Nb)相构成。随着TiC... 采用选区激光熔化成形技术制备了Inconel 625−xTiC(x=0、2%、4%、6%,质量分数)合金材料,探究微米TiC颗粒对Inconel 625微观组织及力学性能的影响。结果表明,Inconel 625−xTiC合金材料主要由γ-Ni、TiC和Laves(Cr_(2)Nb)相构成。随着TiC质量分数的增加,合金微观组织由熔道中部柱状树枝晶为主+熔道交界处等轴晶为辅的形貌逐渐转变为由胞状等轴晶等亚结构组成的形貌。当TiC质量分数为6%时,合金硬度和抗拉强度最高,分别为Hv0.2(525.3±15.13)和(1440.31±22.33)MPa,但是总断后延伸率却从(30.0±0.56)%下降到了(3.2±0.98)%。 展开更多
关键词 激光选区熔化 INCONEL 625合金 TIC颗粒 微观组织 力学性能
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激光选区熔化成形IN625-316L双金属材料研究
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作者 蒯泽宙 李忠华 +2 位作者 刘斌 索超 任洁 《应用激光》 北大核心 2025年第8期1-8,共8页
IN625-316L双金属材料结合两种合金的优异性能,在力学性能、耐腐蚀性、高温性能、轻量化及成本优化等方面具有显著优势,应用领域广泛。采用激光选区熔化技术制备IN625-316L双金属材料,实现IN625镍基高温合金与316L不锈钢的双金属一体化... IN625-316L双金属材料结合两种合金的优异性能,在力学性能、耐腐蚀性、高温性能、轻量化及成本优化等方面具有显著优势,应用领域广泛。采用激光选区熔化技术制备IN625-316L双金属材料,实现IN625镍基高温合金与316L不锈钢的双金属一体化成形。利用扫描电子显微镜、能谱分析等手段,分析双金属界面区域的微观组织及元素分布。结果表明,双金属界面结合良好,无明显缺陷,界面区域存在元素扩散现象。力学性能测试显示,界面区域的硬度介于两者之间,硬度从316L一侧到IN625一侧逐渐增大,表明界面处元素扩散均匀。 展开更多
关键词 激光选区熔化 IN625-316L双金属材料 微观结构 力学性能
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