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50W水平火焰试验能力验证结果分析
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作者 徐娟 牟欣强 孙轩 《家电科技》 2025年第S1期560-562,共3页
根据国家级能力验证项目,对电气产品非金属材料50 W水平火焰试验的能力验证结果进行了深入分析。通过系统评估参加实验室在测试装置,环境条件和测试人员对标准的理解程度以及实际操作水平等方面的表现,揭示了实验室在该检测项目上的整... 根据国家级能力验证项目,对电气产品非金属材料50 W水平火焰试验的能力验证结果进行了深入分析。通过系统评估参加实验室在测试装置,环境条件和测试人员对标准的理解程度以及实际操作水平等方面的表现,揭示了实验室在该检测项目上的整体能力水平和存在的主要问题。结果表明,大多数实验室能够按照GB/T 5169.16—2017标准要求完成试验,少数实验室在试验关键环节方面出现偏差,最终影响了能力验证结果的一致性和可比性。 展开更多
关键词 50w水平火焰 燃烧试验 能力验证
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50W470无取向硅钢热轧板的组织与织构演变 被引量:9
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作者 邹翔 项利 +1 位作者 仇圣桃 陆建生 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第2期7-11,共5页
研究了50W470牌号无取向硅钢在热轧、正火、冷轧和退火过程中组织和织构演变。结果表明,热轧板表面为发生再结晶的细小等轴铁素体,主要织构为{110}<115>,过渡层和中心处以α纤维织构和较弱的γ纤维织构主。正火板的平均晶粒尺寸为... 研究了50W470牌号无取向硅钢在热轧、正火、冷轧和退火过程中组织和织构演变。结果表明,热轧板表面为发生再结晶的细小等轴铁素体,主要织构为{110}<115>,过渡层和中心处以α纤维织构和较弱的γ纤维织构主。正火板的平均晶粒尺寸为90.5μm,正火减弱了热轧板中对磁性能不利的γ纤维织构。冷轧板织构为强的α纤维织构和较弱的γ纤维织构。退火板的平均晶粒尺寸为74.2μm,退火板织构主要是以{111}<112>取向为主的γ纤维织构,{100}和{110}面织构分别达到了7%和5.9%。正火50W470无取向硅钢的平均铁损P1.5/50和磁感B50分别达到了2.99 W/kg和1.725 T。 展开更多
关键词 正火 50w470无取向硅钢 组织 织构
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无取向电工钢50W470的组织与织构演变 被引量:4
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作者 杨帆 樊立峰 +2 位作者 张晨 项利 仇圣桃 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第7期63-65,共3页
研究了无取向电工钢50W470在热轧、冷轧、退火过程中的组织和织构演变。结果表明,热轧板沿厚度方向组织、织构是不均匀的,表层至过渡层为再结晶组织,主要为黄铜与铜型织构;心部主要为α纤维织构。冷轧板主要为α纤维织构和γ纤维织构。... 研究了无取向电工钢50W470在热轧、冷轧、退火过程中的组织和织构演变。结果表明,热轧板沿厚度方向组织、织构是不均匀的,表层至过渡层为再结晶组织,主要为黄铜与铜型织构;心部主要为α纤维织构。冷轧板主要为α纤维织构和γ纤维织构。成品板为再结晶组织,平均晶粒尺寸100μm,主要为γ纤维织构。 展开更多
关键词 无取向电工钢 50w470钢 显微组织 织构
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退火时间对无取向电工钢50W600组织的影响 被引量:3
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作者 杨帆 熊晨光 +2 位作者 项利 樊立峰 仇圣桃 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第4期208-210,共3页
研究了退火时间对无取向电工钢50W600组织的影响。研究结果表明:随退火时间延长,晶粒尺寸不断增大,晶粒更加均匀化,铁损逐渐降低;退火板中有利织构{100}与{110}织构含量降低,不利织构{111}织构含量增加,磁感降低。本实验条件下975℃... 研究了退火时间对无取向电工钢50W600组织的影响。研究结果表明:随退火时间延长,晶粒尺寸不断增大,晶粒更加均匀化,铁损逐渐降低;退火板中有利织构{100}与{110}织构含量降低,不利织构{111}织构含量增加,磁感降低。本实验条件下975℃×7 min为最佳退火工艺,成品铁损3.51 W/kg,磁感1.73 T。 展开更多
关键词 无取向电工钢 50w600 退火 组织 织构
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短流程CSP和2250 mm轧制生产50W600无取向硅钢组织及性能对比 被引量:4
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作者 董丽丽 卢晓禹 +2 位作者 杨源远 麻永林 杨维宇 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第3期119-122,共4页
针对短流程CSP和半连轧2250 mm两种不同热轧工艺所生产的50W600无取向硅钢,进行力学拉伸试验、显微组织观察及织构分析,研究两种工艺生产的无取向硅钢在组织状态和整体性能上的差异。结果表明:短流程CSP工艺生产的50W600无取向硅钢显微... 针对短流程CSP和半连轧2250 mm两种不同热轧工艺所生产的50W600无取向硅钢,进行力学拉伸试验、显微组织观察及织构分析,研究两种工艺生产的无取向硅钢在组织状态和整体性能上的差异。结果表明:短流程CSP工艺生产的50W600无取向硅钢显微组织较为均匀,平均晶粒尺寸较2250 mm热轧工艺生产的粗大,热轧板力学性能略低。短流程CSP工艺生产的50W600无取向硅钢成品板酸轧、连续退火后不利织构相对较少,磁性能优于2250 mm热轧工艺生产的50W600钢。 展开更多
关键词 50w600无取向硅钢 短流程CSP 2250 mm轧制工艺 显微组织 磁性能
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终轧温度对50W600无取向硅钢组织、织构和电磁性能的影响 被引量:8
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作者 万勇 吴绍杰 陈伟庆 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第9期135-140,共6页
利用工业试验和OM、SEM和EBSD等研究了830℃和860℃终轧温度下50W600无取向硅钢组织结构的演变规律及成品电磁性能。结果表明,提高终轧温度有利于促进热轧板特别是其心部的再结晶和晶粒长大,促进退火冷轧板的晶粒长大。50W600无取向硅... 利用工业试验和OM、SEM和EBSD等研究了830℃和860℃终轧温度下50W600无取向硅钢组织结构的演变规律及成品电磁性能。结果表明,提高终轧温度有利于促进热轧板特别是其心部的再结晶和晶粒长大,促进退火冷轧板的晶粒长大。50W600无取向硅钢在热轧—冷轧—退火过程中的织构演变规律主要为高斯织构{110}<001>→{112}<110>、{001}<110>和{111}面纤维织构→{111}面纤维织构。终轧温度从830℃提高到860℃,一方面减弱了热轧板中的{111}面纤维织构组分,另一方面增强了冷轧板中的{111}面纤维织构组分并减弱了其{001}<110>织构组分,最终促进退火冷轧板中对磁性有害的{111}面纤维织构组分减弱和对磁性有利的{001}<110>织构组分增强。提高终轧温度有利于无取向硅钢的铁损降低和磁感应强度提高。 展开更多
关键词 终轧温度 50w600无取向硅钢 组织 织构 电磁性能
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形变对无取向硅钢50W470组织和力学性能的影响 被引量:2
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作者 孙述利 郭东城 +3 位作者 刘江 宋文军 杨宗翰 罗玉田 《特殊钢》 北大核心 2005年第5期14-15,共2页
2.0~2.8 mm的50W470无取向硅钢(%:≤0.005C,1.45~1.65Si,0.2~0.4Al)经20辊森吉米尔可逆式轧机5道次轧制成0.5 mm的轧卷,各道次压下率15%~35%,总压下率为75%~80%.试验结果表明,经5道次轧制后钢中晶粒全部细纤维化,抗拉强度由坯料的... 2.0~2.8 mm的50W470无取向硅钢(%:≤0.005C,1.45~1.65Si,0.2~0.4Al)经20辊森吉米尔可逆式轧机5道次轧制成0.5 mm的轧卷,各道次压下率15%~35%,总压下率为75%~80%.试验结果表明,经5道次轧制后钢中晶粒全部细纤维化,抗拉强度由坯料的480~560 MPa增加至885~905 MPa,伸长率δ5由25%~28%降至0.7%~0.8%.经X射线衍射谱线型分析表明,经5道次轧制后的无取向硅钢50W470中存在残余内应力(第2类内应力)是形成冲片椭圆度的重要原因. 展开更多
关键词 无取向硅钢50w470 形变 组织 力学性能 无取向硅钢 残余内应力 X射线衍射谱 可逆式轧机 细纤维化 抗拉强度
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50W1300冷轧无取向电工钢带的工业试制 被引量:1
8
作者 李士琦 王忠诚 +2 位作者 赵宏 刘润藻 王玉刚 《特殊钢》 北大核心 2007年第4期45-47,共3页
采用40 t氧气顶吹转炉-180 mm×495 mm板坯连铸-连轧工艺流程,试制了0.5 mm×480 mm 3 t 50W1300冷轧电工钢带(铸坯成分%:0.04~0.06C、0.82~0.96Si、0.35~0.40Mn、0.015~0.017P、0.014~0.019S)。通过钢包吹氩,控制钢水终... 采用40 t氧气顶吹转炉-180 mm×495 mm板坯连铸-连轧工艺流程,试制了0.5 mm×480 mm 3 t 50W1300冷轧电工钢带(铸坯成分%:0.04~0.06C、0.82~0.96Si、0.35~0.40Mn、0.015~0.017P、0.014~0.019S)。通过钢包吹氩,控制钢水终点温度1650~1670℃,钢中氧含量由72.9×10^(-6)降至22.9×10^(-6)。试制的冷轧无取向电工钢带成品的电磁性能和力学性能均达到GB/T2521-1996中50W1300标准要求,适用于小型电动机转子的制造。 展开更多
关键词 50w1300冷轧电工钢 氧气顶吹转炉 成分设计 试制
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高温高压处理对Cu50W50合金组织及硬度的影响 被引量:1
9
作者 曹栋 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第16期71-73,共3页
采用硬度计测试了高温高压处理前后Cu50W50合金的硬度,并借助金相显微镜、扫描电镜和透射电镜对高温高压处理前后的组织进行观察。探讨了高温高压处理对Cu50W50合金组织及硬度的影响。结果表明高温高压处理能增大Cu50W50合金的致密性和... 采用硬度计测试了高温高压处理前后Cu50W50合金的硬度,并借助金相显微镜、扫描电镜和透射电镜对高温高压处理前后的组织进行观察。探讨了高温高压处理对Cu50W50合金组织及硬度的影响。结果表明高温高压处理能增大Cu50W50合金的致密性和内部的位错密度,提高其硬度,该合金经1GPa,900℃保温15min处理后的硬度为153HB,较熔渗态合金提高了29.66%,但压力在1~6 GPa,硬度变化不明显。 展开更多
关键词 Cu50w50合金 高温高压处理 组织 硬度
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热轧工艺对50W800冷轧硅钢性能的影响 被引量:4
10
作者 冷光荣 夏雪生 《江西冶金》 2014年第6期1-4,10,共5页
对含硅1%的50W800冷轧无取向电工钢的加热、轧制、卷取等热轧工艺进行了试验,结果表明:随着加热温度升高,产品铁损也明显提高;随着卷取温度的提高铁损降低。
关键词 冷轧无取向硅钢 50w800 热轧工艺 铁损
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常化温度对无取向电工钢50W300热轧板组织、织构和磁性能的影响 被引量:1
11
作者 叶铁 高振宇 +2 位作者 卢志文 仲志国 马春华 《特殊钢》 2022年第4期82-87,共6页
利用电子背散射(EBSD-electronback-scattingdiffraction)检测分析技术和磁性能测量技术研究高牌号冷轧50W300无取向电工钢2.3mm热轧板低温(820℃)和高温(920℃)常化对其组织、织构和电磁性能的影响。研究发现,920℃2min(45m/min)常化时... 利用电子背散射(EBSD-electronback-scattingdiffraction)检测分析技术和磁性能测量技术研究高牌号冷轧50W300无取向电工钢2.3mm热轧板低温(820℃)和高温(920℃)常化对其组织、织构和电磁性能的影响。研究发现,920℃2min(45m/min)常化时,电工钢成品的铁损最低,磁感最高。此时,电工钢卷外层晶粒组织发生脱碳并快速生长;次表层晶粒生长较为缓慢,晶粒尺寸较小,且均匀。中心层组织晶粒再结晶时,尺寸均匀。同时织构水平降低,表层织构慢散,次表层和中心层织构近似于冷轧织构,有利于电工钢磁性能的织构比例提高。 展开更多
关键词 无取向电工钢 50w300 2.3mm热轧板 常化 组织 织构 磁性能
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1J50W磁性材料在旋转变压器中的应用分析 被引量:1
12
作者 张艳丽 《微特电机》 北大核心 2016年第7期91-92,96,共3页
小型中磁密旋转变压器的铁心材料通常选用DG41,但因其易生锈,环境适应性差,且对环境有一定污染性,迫切需要选择不易生锈的软磁材料代替DG41。文章以20机座号旋转变压器为代表,对1J50W材料在旋转变压器中的应用进行了分析。
关键词 磁性材料 1J50w 旋转变压器
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无取向硅钢50W470铁损各向异性的实验研究 被引量:1
13
作者 孙述利 张敏刚 +2 位作者 郭东城 姚力 宋文军 《太原科技大学学报》 2006年第5期375-377,共3页
针对无取向硅钢50W 470铁损各向异性差部分超标的问题,对相同生产工艺条件下生产出的硅钢,进行了金相、背散射电子像观察和化学成分、夹杂物以及三维取向分布函数的测定。对测定结果分析表明:无取向硅钢50W 470铁损各向异性差超标的主... 针对无取向硅钢50W 470铁损各向异性差部分超标的问题,对相同生产工艺条件下生产出的硅钢,进行了金相、背散射电子像观察和化学成分、夹杂物以及三维取向分布函数的测定。对测定结果分析表明:无取向硅钢50W 470铁损各向异性差超标的主要原因是织构类型和织构度的变化,且与材料夹杂物含量有一定关系。 展开更多
关键词 无取向硅钢50w470 铁损各向异性 织构
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纳米(Ti,50W)C固溶体粉末的制备研究
14
作者 张正权 金永中 +3 位作者 陈建 杨林 徐永琼 余明婷 《稀有金属与硬质合金》 CAS CSCD 北大核心 2016年第3期29-31,72,共4页
采用前驱体与真空碳热还原相结合的方法制备出(Ti,50W)C固溶体粉末,并利用XRD、SEM和FESEM研究了合成温度和保温时间等工艺参数对(Ti,50W)C固溶体粉末微观形貌和相组成的影响。实验结果表明:在合成温度1 100℃、保温时间2.0h条件下能制... 采用前驱体与真空碳热还原相结合的方法制备出(Ti,50W)C固溶体粉末,并利用XRD、SEM和FESEM研究了合成温度和保温时间等工艺参数对(Ti,50W)C固溶体粉末微观形貌和相组成的影响。实验结果表明:在合成温度1 100℃、保温时间2.0h条件下能制备出粉末粒径小于100nm的(Ti,50W)C固溶体粉末。与传统工业制备方法相比,本法制备的(Ti,50W)C固溶体粉末所需合成温度更低,原料成本也更低廉。 展开更多
关键词 (Ti 50w)C 固溶体 纳米粉末 前驱体 真空碳热还原 合成温度 保温时间
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50W470硅钢可逆式冷轧过程中的组织和织构变化
15
作者 彭凯 项利 +1 位作者 仇圣桃 张迎晖 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第7期46-49,共4页
利用金相显微镜及XRD衍射仪对可逆冷轧过程中50W470硅钢的组织织构进行分析。结果表明:晶粒长程有序在第3道次被破坏,在金相显微镜下呈现出纤维状的带状组织;经第1道次冷轧变形,晶粒取向首先在α取向线及{001}<110>取向附近汇聚,... 利用金相显微镜及XRD衍射仪对可逆冷轧过程中50W470硅钢的组织织构进行分析。结果表明:晶粒长程有序在第3道次被破坏,在金相显微镜下呈现出纤维状的带状组织;经第1道次冷轧变形,晶粒取向首先在α取向线及{001}<110>取向附近汇聚,但从第2道次冷轧变形开始,晶粒取向不断在α、γ取向线及{001}<110>取向附近汇聚,织构的变化主要表现在织构取向密度上。 展开更多
关键词 50w470硅钢 可逆冷轧 XRD 织构
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无取向硅钢50W600组织和织构演变规律的研究 被引量:1
16
作者 孙丽钢 刘朋成 +2 位作者 刘妍 李人杰 王旭东 《包钢科技》 2022年第6期1-5,共5页
利用光学显微镜(OM)和X射线衍射仪(XRD)研究了铸坯、热轧板、冷轧板和退火板的组织和织构,采用磁性能测试仪测试磁性能。结果表明,通过使用电磁搅拌可使连铸坯中心等轴晶率达到44.5%,采用高温卷取工艺使热轧钢板表面组织发生完全再结晶... 利用光学显微镜(OM)和X射线衍射仪(XRD)研究了铸坯、热轧板、冷轧板和退火板的组织和织构,采用磁性能测试仪测试磁性能。结果表明,通过使用电磁搅拌可使连铸坯中心等轴晶率达到44.5%,采用高温卷取工艺使热轧钢板表面组织发生完全再结晶,平均晶粒尺寸为28.5μm,热轧板中心位置组织由再结晶晶粒和长条带状组织交错组成,退火板平均晶粒尺寸为74.2μm。热轧板厚度方向织构分布不均匀,表层织构主要为黄铜织构和高斯织构,1/4层织构主要为{100}和{112}组分,中心织构主要为{100}和{110}组分,退火板织构主要由{111}面织构和较弱的{100}面织构组成。随机抽取成品样板采用爱泼斯坦方圈法测量磁性能,结果满足用户要求。 展开更多
关键词 无取向硅钢 50w600 组织 织构 工艺参数
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CSP流程50W600冷轧无取向电工钢的开发
17
作者 韩玉龙 田荣彬 高军 《上海金属》 CAS 北大核心 2019年第1期14-19,共6页
介绍了包钢薄板厂自主研发的50W600无取向电工钢的工艺及产品性能。结合薄板坯连铸连轧CSP工艺特点,针对电工钢产品性能的提升,从成分设计、冶炼、热轧、冷轧、连退等方面进行探索,研发"二次轧制"和稀土加入工艺,找到磁性能... 介绍了包钢薄板厂自主研发的50W600无取向电工钢的工艺及产品性能。结合薄板坯连铸连轧CSP工艺特点,针对电工钢产品性能的提升,从成分设计、冶炼、热轧、冷轧、连退等方面进行探索,研发"二次轧制"和稀土加入工艺,找到磁性能不足、轻微瓦楞缺陷、涂层耐锈不良等问题的解决措施,最终生产出了满足客户需求的50W600电工钢产品。 展开更多
关键词 50w600冷轧无取向电工钢 CSP流程 二次轧制 稀土
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50W600冷轧无取向电工钢退火过程组织和织构取向的演变
18
作者 张红杰 金自力 王玉峰 《特殊钢》 北大核心 2008年第2期16-17,共2页
通过金相和电子背散射衍射法(EBSD)研究50W600冷轧无取向电工钢(0.003%~0.008%C、0.3% Si)在700~760℃3~360 s退火水冷时的组织和织构取向演变。结果表明,随退火温度的提高,钢的再结晶率和晶粒尺寸增大,740℃退火时,当保温时间由10 ... 通过金相和电子背散射衍射法(EBSD)研究50W600冷轧无取向电工钢(0.003%~0.008%C、0.3% Si)在700~760℃3~360 s退火水冷时的组织和织构取向演变。结果表明,随退火温度的提高,钢的再结晶率和晶粒尺寸增大,740℃退火时,当保温时间由10 s增加至360 s,再结晶率由22.5%提高到100%,平均晶粒尺寸由3.08μm增大至17.17μm。同时再结晶织构α线的取向密度下降,在15 s时{001}<110>、{112}<110>、{111} <110>、{110}<110>的取向密度均为1.5左右,γ线上{111}<011>和{111}<112>的取向密度稳定在0.25左右。 展开更多
关键词 50w600冷轧无取向电工钢 退火 再结晶 织构
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新钢50W1300铁损不良原因分析及控制方法
19
作者 王华 胥建平 +2 位作者 裴伟 余小琴 周杰 《江西冶金》 2016年第6期22-24,27,共4页
新钢50W1300无取向电工钢的铁损不良主要表现在三个方面:铁损偏高、铁损长度方向上呈周期性波动和铁损长度曲线呈"U"字形。通过分析,发现50W1300铁损不良的原因主要是与热轧加热炉加热温度偏高、板坯和加热炉水梁接触处温度... 新钢50W1300无取向电工钢的铁损不良主要表现在三个方面:铁损偏高、铁损长度方向上呈周期性波动和铁损长度曲线呈"U"字形。通过分析,发现50W1300铁损不良的原因主要是与热轧加热炉加热温度偏高、板坯和加热炉水梁接触处温度偏低、加热炉加热温度不均等有关。通过适当降低板坯加热温度,钢卷卷取后采用堆冷的冷却方式,调整加热炉煤气的流量等一系列措施,50W1300铁损性能不良的情况得到了有效解决。 展开更多
关键词 50w1300 铁损 加热温度
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CSP无取向电工钢50W600组织及织构演变研究
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作者 张文博 乔继强 樊立峰 《包钢科技》 2017年第5期66-68,共3页
文章研究了CSP无取向电工钢50W600在热轧、冷轧、退火过程组织、织构演变情况,研究结果表明:铸坯为柱状晶组织;热轧板沿厚度方织构是不均匀的,表层主要织构为黄铜织构;脱碳退火板为再结晶组织,平均晶粒尺寸50μm,主要为γ纤维织构。
关键词 CSP 50w600 织构
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