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Li1.2(Ni0.4Mn0.4)x(Co0.4Mn0.4)1-xO2(0≤x≤1)系列富锂材料的制备及性能 被引量：1
1
作者 彭庆文 卢志威 +2 位作者 任丽彬 刘兴江 刘浩杰 《电源技术》 CAS CSCD 北大核心 2013年第3期354-357,共4页
富锂材料具有大于200 mAh/g的可逆比容量,吸引了广大研究者的目光,成为近年来的研究热点。从材料相图出发,进行材料设计。采用醋酸盐固相化学法制备得到锂离子电池富锂正极材料Li1.2(Ni0.4Mn0.4)x(Co0.4Mn0.4)1-xO2(0≤x≤1),应用电感... 富锂材料具有大于200 mAh/g的可逆比容量,吸引了广大研究者的目光,成为近年来的研究热点。从材料相图出发,进行材料设计。采用醋酸盐固相化学法制备得到锂离子电池富锂正极材料Li1.2(Ni0.4Mn0.4)x(Co0.4Mn0.4)1-xO2(0≤x≤1),应用电感耦合等离子体原子发射光谱(ICP-OES)、原子吸收光谱(AAS)对材料进行了成分分析,采用X射线多晶衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)进行了结构和形貌分析、并对材料的电化学性能进行了测试分析。结果表明所得系列富锂材料均为层状α-NaFeO2结构(R-3m空间群),随着x值的减小,Li1.2(Ni0.4Mn0.4)x(Co0.4Mn0.4)1-xO2(0≤x≤1)五种材料的首次放电比容量逐渐增大,循环性能逐渐提高。 展开更多
关键词 LI1 2(Ni0 4mn0 4)x(Co0 4mn0 4)1-xO2 富锂材料 锂离子电池
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锂离子电池正极材料Li_(1.07)Ni_(0.4)Mn_(0.53)O_2的合成及电化学性能
2
作者 钟盛文 刘熙林 +5 位作者 李栋 陈鹏 梅文捷 金柱 胡经纬 王春香 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第8期38-42,共5页
采用氢氧化物共沉淀法制备出Ni0.43Mn0.57（OH）2前驱体,与Li2CO3混合制备了锂离子电池正极材料Li1.07Ni0.4Mn0.53O2,利用SEM、XRD对所得试样的形貌和晶体结构进行了表征,并研究了材料的电化学性能。结果表明：950℃下保温16h所得Li1.07... 采用氢氧化物共沉淀法制备出Ni0.43Mn0.57（OH）2前驱体,与Li2CO3混合制备了锂离子电池正极材料Li1.07Ni0.4Mn0.53O2,利用SEM、XRD对所得试样的形貌和晶体结构进行了表征,并研究了材料的电化学性能。结果表明：950℃下保温16h所得Li1.07Ni0.4Mn0.53O2具有良好的倍率性能和循环稳定性,2.75~4.2V、90mA/g（0.5C）下Li1.07Ni0.4Mn0.53O2的首次放电比容量达到127.11mAh/g,100次循环后容量保持率为98.99%。 展开更多
关键词 锂离子电池 Li1.07Ni0.4mn0.53O2 共沉淀 电化学性能
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冶炼方法对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al高强不锈钢棒材力学性能和组织的影响 被引量：2
3
作者 孙永庆 梁剑雄 +3 位作者 杨志勇 宋为顺 李文辉 陈志强 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2011年第11期86-88,共3页
研究了使用真空感应炉+电渣重熔工艺代替原有的电炉+炉外精炼(LF)+电渣重熔工艺对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al高强度不锈钢不同规格棒材的力学性能和组织的影响。结果表明,使用新工艺得到的钢材更为洁净,组织中保留有适量的残余奥氏体;与旧工艺小... 研究了使用真空感应炉+电渣重熔工艺代替原有的电炉+炉外精炼(LF)+电渣重熔工艺对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al高强度不锈钢不同规格棒材的力学性能和组织的影响。结果表明,使用新工艺得到的钢材更为洁净,组织中保留有适量的残余奥氏体;与旧工艺小规格棒材相比,新工艺得到的大规格棒材在保持或提高抗拉强度的同时,优化了屈强比,提高了塑韧性,冲击吸收功提高了40～60J;适当调节w(Cr)eq/w(Ni)eq比以及采用合理的锻造、轧制工艺,可以消除棒材组织中δ-铁素体的不利影响,更大限度地发挥材料潜力。 展开更多
关键词 0Cr12Mn5Ni4Mo3Al 高强不锈钢 时效温度 力学性能
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冶炼方法和热处理工艺对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al高强不锈钢带力学性能和组织的影响 被引量：2
4
作者 孙永庆 梁剑雄 +1 位作者 杨志勇 宋为顺 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2009年第1期76-78,共3页
研究了热处理对采用电炉＋炉外精炼（LF）＋电渣重熔冶炼的工业用和实验室50妇真空感应炉＋电渣重熔冶炼的试验用0Crl2Mn5Ni4Mo3Al高强度不锈钢带（0．8mm和0．5mm）的力学性能和组织的影响。结果表明，实验室得到的钢材更为洁净，组织... 研究了热处理对采用电炉＋炉外精炼（LF）＋电渣重熔冶炼的工业用和实验室50妇真空感应炉＋电渣重熔冶炼的试验用0Crl2Mn5Ni4Mo3Al高强度不锈钢带（0．8mm和0．5mm）的力学性能和组织的影响。结果表明，实验室得到的钢材更为洁净，组织中保留有合理的残余奥氏体含量；与采用同样热处理制度的工业钢带相比，在保持或提高伸长率的同时，抗拉强度提高50-85MPa，杯突值提高1～3mm；适当调节Cr、Ni的当量比以及采用合理的锻造、轧制工艺可以消除钢带组织中δ-铁素体的不利影响，更大限度发挥材料潜力。 展开更多
关键词 0Cr12Mn5Ni4Mo3Al 高强不锈钢 时效温度 力学性能
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时效处理温度对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢力学性能的影响 被引量：4
5
作者 陈洪彬 曹生利 +1 位作者 付原科 李双 《铸造技术》 CAS 北大核心 2009年第10期1272-1274,共3页
对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢进行固溶热处理,选定430℃、480℃、520℃、560℃、590℃共5个温度进行时效处理试验,探讨了时效处理温度对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢的硬度和拉伸性能的影响规律,确定了制备某设备上的高压无扩口导管钢材的最佳固溶处理... 对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢进行固溶热处理,选定430℃、480℃、520℃、560℃、590℃共5个温度进行时效处理试验,探讨了时效处理温度对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢的硬度和拉伸性能的影响规律,确定了制备某设备上的高压无扩口导管钢材的最佳固溶处理温度范围为1 000-1 050℃,最佳时效温度范围为480-520℃。 展开更多
关键词 时效处理温度 0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢 硬度 拉伸性能
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固溶处理温度对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢拉拉疲劳寿命的影响 被引量：6
6
作者 郭永良 刘兴秋 《物理测试》 CAS 2005年第3期27-29,共3页
将0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢于盐炉中分别在1 000、1 050及1 100 ℃×40 min条件下进行固溶处理后做-78 ℃×4 h冷处理及520 ℃×2 h时效处理。然后进行拉拉疲劳试验。
关键词 0Cr12Mn5Ni4Mo3Al 固溶处理 冷处理 疲劳试验
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0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢制波浪圈弹性不合格原因 被引量：1
7
作者 于淼 《理化检验（物理分册）》 CAS 2010年第2期117-119,124,共4页
采用金相、硬度、能谱、化学分析等手段,对某批0Cr12Mn5 Ni4Mo3Al钢制波浪圈弹性不合格原因进行了分析。结果表明:在波浪圈原材料生产过程中,钢带两侧表面都形成了一层厚约20μm的"变质层","变质层"是由于外来的活... 采用金相、硬度、能谱、化学分析等手段,对某批0Cr12Mn5 Ni4Mo3Al钢制波浪圈弹性不合格原因进行了分析。结果表明:在波浪圈原材料生产过程中,钢带两侧表面都形成了一层厚约20μm的"变质层","变质层"是由于外来的活性氮原子与钢中的铝发生反应生成了稳定的AlN相化合物,而成型后零件的最终热处理无法对该"变质层"形成强化,最终导致波浪圈弹性不合格。 展开更多
关键词 波浪圈 变质层 弹性 0Crl2Mn5Ni4Mo3Al钢
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0Cr12Mn5Ni4Mo3Al(69111)钢丝弹簧制备工艺的改进
8
作者 刘文斌 古璟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第14期226-228,共3页
对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al(69111)弹簧钢丝在绕制过程中开裂的原因进行分析;并对热处理工艺进行调整,分析了不同热处理状态钢丝的力学性能和金相组织,测量了调整工艺参数后弹簧的弹力,提高了69111钢丝制备弹簧的合格率。
关键词 0Cr12Mn5Ni4Mo3Al(69111) 弹簧开裂 力学性能 弹簧
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0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢带力学性能不合格原因分析
9
作者 孙强 刘冠华 蔡灵 《宝钢技术》 CAS 2023年第2期46-49,53,共5页
采用金相显微镜、显微维氏硬度计、扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪等检测分析设备,对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢带力学性能不合格的原因进行分析。结果表明:在固溶过程中,氨气高温分解后形成的活性氮原子渗入0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢... 采用金相显微镜、显微维氏硬度计、扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪等检测分析设备,对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢带力学性能不合格的原因进行分析。结果表明:在固溶过程中,氨气高温分解后形成的活性氮原子渗入0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢带表层,降低了0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢的马氏体转变温度,导致钢带表层的奥氏体无法转变为马氏体,大幅降低钢带的力学性能。 展开更多
关键词 0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢 力学性能 马氏体相变
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航空用挤压式无扩口管套裂纹缺陷分析
10
作者 王猛 史玉航 陈志明 《航空维修与工程》 2025年第8期58-60,共3页
HB 6058挤压式无扩口管套在加工过程中出现轴向线性缺陷痕迹,且管套挤压过程中发生断裂,本文对该类断裂管套进行了宏观形貌观察和断口微观观察,并对管套进行金相组织检查、能谱分析和硬度检查,分析了导致管套开裂和产生线性缺陷痕迹的... HB 6058挤压式无扩口管套在加工过程中出现轴向线性缺陷痕迹,且管套挤压过程中发生断裂,本文对该类断裂管套进行了宏观形貌观察和断口微观观察,并对管套进行金相组织检查、能谱分析和硬度检查,分析了导致管套开裂和产生线性缺陷痕迹的原因。结果表明,管套开裂性质为过载开裂,管套开裂和产生线性缺陷痕迹的原因是大量夹杂物的存在容易造成裂纹萌生和扩展,导致材料的奥氏体转变过程不完全,残留大量奥氏体,材料性能下降。 展开更多
关键词 管套 0Cr12Mn5Ni4Mo3Al 线性缺陷 过载
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