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40MN胀形机断带过程液压系统动态特性研究
1
作者 王蓉仁 陈刚 +1 位作者 殷文齐 宋一鸣 《一重技术》 2025年第2期13-17,共5页
仿真分析胀形机液压系统的动态特性,得到胀形断带时,系统控制切换延迟对液压系统压力、流量和位移冲击,以及管道直径对流量冲击的影响。
关键词 40mn胀形机 液压系统 AMESIM 胀形断带
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40Mn2-1钢连铸坯裂纹失效工艺分析及改进
2
作者 于文德 李宝忠 +2 位作者 刘世义 张涛 程春美 《山东冶金》 2025年第2期17-19,共3页
40Mn2-1热轧圆钢主要适用于制造工程用钢。客户采用Ф100圆轧材做热顶锻工件,部分工件出现开裂现象。在采用对40Mn2-1金相、电镜扫描等检测手段的检验和查找实际生产过程,最终确定该钢种的炼钢生产过程中,钢中气体氢含量偏高及连铸坯缓... 40Mn2-1热轧圆钢主要适用于制造工程用钢。客户采用Ф100圆轧材做热顶锻工件,部分工件出现开裂现象。在采用对40Mn2-1金相、电镜扫描等检测手段的检验和查找实际生产过程,最终确定该钢种的炼钢生产过程中,钢中气体氢含量偏高及连铸坯缓冷控制不规范等原因导致炼钢坯料出现内部裂纹,从而导致轧材裂纹。为此,通过调整该钢种VD炉真空脱气处理工艺,强化连铸坯入坑缓冷制度控制等措施,使40Mn2-1钢种炼钢出现裂纹问题得到有效控制。 展开更多
关键词 40mn2-1钢 裂纹缺陷 氢含量 缓冷工艺
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40Mn方坯夹杂物行为研究 被引量：10
3
作者 张彩军 董建君 +2 位作者 孙学玉 吴昊 朱立光 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2013年第4期57-61,共5页
针对40Mn钢转炉→吹氩站→连铸的生产工艺流程,系统分析了该流程下铸坯中氧氮含量、显微夹杂和大型夹杂的组成和数量及变化规律。结果表明:稳态坯中氧氮平均含量分别为65×10-6左右和70×10-6左右;显微夹杂以MnS夹杂及硅铝酸盐... 针对40Mn钢转炉→吹氩站→连铸的生产工艺流程,系统分析了该流程下铸坯中氧氮含量、显微夹杂和大型夹杂的组成和数量及变化规律。结果表明:稳态坯中氧氮平均含量分别为65×10-6左右和70×10-6左右;显微夹杂以MnS夹杂及硅铝酸盐夹杂为主,混浇坯的夹杂物含量为正常坯的2倍;大型夹杂物主要为SiO2夹杂,其次是SiO2-Al2O3夹杂和SiO2-Al2O3-MnO复合夹杂;非稳态浇注影响了钢的洁净度,应当加强浇铸过程中非稳态的控制。 展开更多
关键词 40mn 混浇坯 氧 氮 夹杂物
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40Mn钢链片断裂原因分析及改进措施 被引量：7
4
作者 陈连生 沈永革 +1 位作者 宋进英 卢珺玮 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2013年第4期115-119,共5页
采用硬度计、光学显微镜、扫描电镜及能谱仪等试验手段,研究分析了40Mn钢链片热处理装配后产生裂纹的原因。结果表明,断口形貌主要为冰块状沿晶断裂,是沿原始奥氏体扩展的马氏体相变局部应力集中所造成;断裂试样硬度严重不均且显微组织... 采用硬度计、光学显微镜、扫描电镜及能谱仪等试验手段,研究分析了40Mn钢链片热处理装配后产生裂纹的原因。结果表明,断口形貌主要为冰块状沿晶断裂,是沿原始奥氏体扩展的马氏体相变局部应力集中所造成;断裂试样硬度严重不均且显微组织中存在大量带状组织;C-Mn元素成分偏析引起带状组织,从而导致晶界间结合力大大降低;改进炼钢及连铸工艺可消除铸坯中心偏析和带状组织,经930℃正火亦可使钢板中带状组织消失。 展开更多
关键词 40mn钢链片 沿晶断裂 带状组织
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淬火工艺对无变形40Mn钢带组织及性能的影响 被引量：7
5
作者 邬晓燕 骆仁智 +3 位作者 杨志强 严小强 陈红雨 朱施利 《物理测试》 CAS 2018年第6期6-10,共5页
采用不同淬回火工艺处理无变形40Mn钢带,对比了不同淬火温度、加热时间和淬火介质对转变组织和性能的影响,并分析了退火与马氏体相变驱动力之间的关系。结果表明:淬火温度从840℃增加到940℃时,回火屈氏体转变程度逐渐增加,且从890℃开... 采用不同淬回火工艺处理无变形40Mn钢带,对比了不同淬火温度、加热时间和淬火介质对转变组织和性能的影响,并分析了退火与马氏体相变驱动力之间的关系。结果表明:淬火温度从840℃增加到940℃时,回火屈氏体转变程度逐渐增加,且从890℃开始转变明显;抗拉强度(Rm)、屈服强度(Rel)分别提升339 MPa和387 MPa,而伸长率(A)降低9.1%。淬火加热时间从10 min延长到30 min时,相变转化更加充分,回火屈氏体组织逐渐得到细化;与油淬相比,水淬后残余奥氏体少,组织更细小,抗拉强度提升102 MPa,伸长率降低1.9%。延长淬火加热时间和采用球化退火可提升马氏体转变量,但马氏体最大转变量存在极值淬火加热时间。 展开更多
关键词 40mn 无变形 淬火工艺 组织 性能
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超低Cr含量的40Mn2钢履带链轨节热处理工艺改进 被引量：5
6
作者 唐华 李志宏 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第24期106-108,共3页
对40Mn2钢制履带链轨节热处理调质生产中出现的强度、硬度偏低现象进行原因分析,超低的Cr含量不但会降低钢的淬透性,而且降低钢的淬硬性,由此对原热处理工艺进行改进。结果表明,提高淬火冷却速度,将AQ251淬火液浓度降低到10%,可使淬火... 对40Mn2钢制履带链轨节热处理调质生产中出现的强度、硬度偏低现象进行原因分析,超低的Cr含量不但会降低钢的淬透性,而且降低钢的淬硬性,由此对原热处理工艺进行改进。结果表明,提高淬火冷却速度,将AQ251淬火液浓度降低到10%,可使淬火后的硬度提高到52～56HRC,回火后的硬度提高到35～38HRC。 展开更多
关键词 40mn2钢 调质处理 超低Cr含量
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40Mn2钢支撑辊淬火断裂原因分析 被引量：1
7
作者 余德河 赵胜男 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2010年第11期102-103,共2页
关键词 40mn2钢 高频感应淬火 断裂原因分析 支撑辊 裂纹形成 性能要求 回火处理 热处理
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N80级非调质油井管用钢36-40Mn2V连轧和定径工艺对组织和性能的影响 被引量：1
8
作者 方剑 李阳华 +4 位作者 邹喜洋 谢凯意 周勇 周梦雄 袁泽喜 《特殊钢》 北大核心 2012年第3期53-56,共4页
通过Gleeble-1500热模拟机,模拟340机组36Mn2V和40Mn2V钢950～1 100℃,变形量0.5～0 8.变形速度1.0 s^(-1),水冷和3℃/s冷却的连轧工艺与800～950℃,变形量0.10～0.30,变形速度0.5 s^(-1),空冷的定径工艺对组织和硬度的影响。结果表明,3... 通过Gleeble-1500热模拟机,模拟340机组36Mn2V和40Mn2V钢950～1 100℃,变形量0.5～0 8.变形速度1.0 s^(-1),水冷和3℃/s冷却的连轧工艺与800～950℃,变形量0.10～0.30,变形速度0.5 s^(-1),空冷的定径工艺对组织和硬度的影响。结果表明,36Mn2V和40Mn2V钢连轧变形温度和变形量分别大于1 050℃和0.5时可发生完全动态再结晶,细化晶粒和提高产品综合性能;36Mn2V钢管定径变形量0.3时,40Mn2V钢定径变形量为0.2时,应控制定径温度大于835℃,才能满足力学性能要求。 展开更多
关键词 36Mn2V 40mn2V 非调质油井管用钢 热模拟 连轧 定径 组织 性能
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40Mn2钢的热处理工艺研究 被引量：5
9
作者 匡利华 付建华 《机械工程与自动化》 2010年第1期123-124,130,共3页
通过不同的热处理工艺研究了40Mn2钢的显微组织和力学性能的变化,得出了40Mn2钢随淬火温度和回火温度不同而引起其显微组织和力学性能的变化情况。因此在进行热处理时可通过严格控制淬火温度和回火温度以得到想要的组织和力学性能。
关键词 40mn2钢 热处理 研究
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40Mn2钢中氧氮含量的测定 被引量：4
10
作者 刘喜秀 陶蕊 《河北冶金》 2006年第1期54-55,共2页
采用高纯氦气做载气,脉冲炉熔化试样,红外吸收检测氧、热导法检测氮的仪器分析方法,测定40Mn2钢中氧氮含量。对仪器的各项分析参数进行了选择和优化,确定了最合适的实验条件,与标准样品对比表明该分析结果准确可靠。
关键词 40mn2钢 氧氮含量 测定
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EAF-LF(VD)-CC流程开发工程机械轮体用钢40Mn2H-S生产实践 被引量：1
11
作者 杨振国 李法兴 +2 位作者 孙永喜 杜国强 刘永昌 《特殊钢》 北大核心 2011年第2期46-48,共3页
莱钢特钢通过50 t EAF-LF(VD)-260 mm×300 mm方坯连铸-轧制工艺生产轮体用钢40Mn2H-S(%:0.39～0.41C、0.21～0.26Si、1.55～1.60Mn、0.025～0.035Al)Φ80～130 mm棒材。EAF炉料为50%铁水+废钢,出钢过程加1.5～2.5 kg/t_钢钢芯铝,L... 莱钢特钢通过50 t EAF-LF(VD)-260 mm×300 mm方坯连铸-轧制工艺生产轮体用钢40Mn2H-S(%:0.39～0.41C、0.21～0.26Si、1.55～1.60Mn、0.025～0.035Al)Φ80～130 mm棒材。EAF炉料为50%铁水+废钢,出钢过程加1.5～2.5 kg/t_钢钢芯铝,LF出钢喂Al线调整[Al]为0.020%～0.040%,连铸全保护浇铸,(M+F)EMS电磁搅拌,使该钢中[O]、[N]平均值达14.5×10^(-6)、72×10^(-6),低倍组织≤1.0级,非金属夹杂物A、B≤1.5级、C、D≤1.0级,晶粒度≥7级、末端淬透性及力学性能等指标均满足用户要求。 展开更多
关键词 EAF-LF(VD)-CC流程 轮体用钢40mn2H—S 生产实践
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热处理对40Mn2钢耐磨料磨损性的影响
12
作者 赵会友 陈华辉 +1 位作者 曲敬信 邵荷生 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1996年第9期13-15,共3页
用经过不同热处理的40Mn2钢进行了两种磨料磨损试验研究,讨论了热处理和热处理引起的力学性能及显微组织的变化对钢的耐磨性的影响。
关键词 热处理 磨料 磨损 40mn2钢
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40Mn2钢的强韧化处理及气瓶的低温爆破
13
作者 金巨年 由宏新 +2 位作者 张儒杰 刘大新 王玲 《压力容器》 1989年第2期30-34,共5页
正火40Mn2钢的低温冲击韧性较差,不符合寒冷地区气瓶使用要求。本文作者采用二次正火对气瓶进行改性热处理,并用自建的低温爆破装置对一次、二次正火的气瓶进行-50℃低温爆破。结果表明,二次正火后的性能优于一次正火的气瓶,前者不仅具... 正火40Mn2钢的低温冲击韧性较差,不符合寒冷地区气瓶使用要求。本文作者采用二次正火对气瓶进行改性热处理,并用自建的低温爆破装置对一次、二次正火的气瓶进行-50℃低温爆破。结果表明,二次正火后的性能优于一次正火的气瓶,前者不仅具有较高的强度,而且具有良好的塑性和低温安全性能,说明选用二次正火对40Mn2气瓶进行热处理,以改善气瓶的低温性能,已获得初步成功,并为转入生产准备了条件。 展开更多
关键词 40mn2钢 热处理 气瓶 低温爆破
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40Mn2钢支撑辊淬火开裂分析
14
作者 余德河 《理化检验（物理分册）》 CAS 2010年第9期593-594,共2页
通过宏观检验、化学成分分析和金相检验等方法分析了40Mn2钢支撑辊淬火开裂的原因。结果表明:不合理的淬火工艺是造成支撑辊淬火开裂的主要原因,原始组织粗大进一步加剧了淬火开裂。最后提出了相应的改进措施。
关键词 40mn2钢 支撑辊 淬火开裂
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40Mn钢热变形行为及加工图研究 被引量：12
15
作者 孔得磊 雷丽萍 曾攀 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期122-132,共11页
为研究40Mn钢的热变形行为和动态再结晶特征,在Gleeble-1500D热模拟机上对40Mn钢进行了等温压缩实验,建立了高温流变应力模型和加工图,并采用光学显微镜观察压缩后试样的显微组织。结果表明:40Mn钢高温流变应力可采用包含动态再结晶特... 为研究40Mn钢的热变形行为和动态再结晶特征,在Gleeble-1500D热模拟机上对40Mn钢进行了等温压缩实验,建立了高温流变应力模型和加工图,并采用光学显微镜观察压缩后试样的显微组织。结果表明:40Mn钢高温流变应力可采用包含动态再结晶特征的双曲正弦模型来描述。实验条件下获得的热变形平均变形激活能为300. 48 k J·mol^(-1)。40Mn钢具有动态再结晶软化特征,不同应变下加工图有明显区别。将其加工图分为加工硬化-动态回复阶段和动态再结晶阶段。在加工硬化-动态回复阶段,存在两个加工失稳区,分别位于900℃-1 s^(-1)和1200℃-1 s^(-1)附近,机理分别为绝热剪切带和晶界开裂;在动态再结晶阶段,存在一个加工失稳区,位于低温高应变速率区域,机理为绝热剪切带,存在一个最佳加工区域为温度1050～1150℃,应变速率0. 003～0. 01 s^(-1),其为动态再结晶区域。在850℃-1 s^(-1)条件下,金相图中观察到"项链"组织,验证了加工图的可靠性,可为热加工性能评估和锻造工艺研究提供指导。 展开更多
关键词 40mn钢 动态再结晶 高温流变应力模型 加工图 显微组织
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40Mn2钢液压挖掘机履带断裂原因分析 被引量：2
16
作者 边勇俊 陆鑫 +2 位作者 郭丽辉 王仕双 刘志刚 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2008年第10期119-120,共2页
对40Mn2钢液压挖掘机履带的断裂原因进行了分析。结果认为,断裂原因是钢材原始组织中有魏氏组织和表面脱碳,淬火加热温度低,组织中有铁素体,硬度有软点,导致强度和韧性降低。
关键词 40mn2钢 挖掘机履带 原始组织 铁素体 软点
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40Mn钢高温高应变速率塑性本构行为 被引量：3
17
作者 冉谋 李轲 +2 位作者 陈敏 方刚 雷丽萍 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第11期67-72,共6页
为研究40Mn钢在高温高应变速率下的塑性本构行为,利用分离式霍普金森压杆装置对40Mn钢开展了高温(650℃)和高应变速率(1700、2800、3500、4600和5500 s~(-1))下的压缩实验。实验结果显示,在应变速率高于4600 s~(-1)时,40Mn钢的应变速率... 为研究40Mn钢在高温高应变速率下的塑性本构行为,利用分离式霍普金森压杆装置对40Mn钢开展了高温(650℃)和高应变速率(1700、2800、3500、4600和5500 s~(-1))下的压缩实验。实验结果显示,在应变速率高于4600 s~(-1)时,40Mn钢的应变速率强化效应明显减弱。对测量获得的应力和应变数据进行Johnson-Cook塑性本构模型拟合。利用MATLAB进行了材料塑性本构参数的优化,并在有限元模拟中应用了所构建的本构模型。通过对比有限元模拟和实验测量的高速压缩后的试样高度,验证了所构建本构模型及优化后的模型的预测精度。 展开更多
关键词 40mn钢 高温高应变速率 Johnson-Cook本构模型 参数优化
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40Mn2锻造磨球失效分析 被引量：6
18
作者 孙志鹏 艾云龙 +2 位作者 周伟 王家宣 陈卫华 《失效分析与预防》 2015年第1期26-30,共5页
利用扫描电子显微镜、能谱仪、光学金相显微镜、光谱仪等仪器,对40Mn2锻造磨球以及锻造坯料进行组织分析和化学成分测定,探讨了生产过程中锻造磨球出现裂纹和心部孔洞等缺陷的主要原因。结果表明:锻造坯料中存在较严重的带状组织和缩孔... 利用扫描电子显微镜、能谱仪、光学金相显微镜、光谱仪等仪器,对40Mn2锻造磨球以及锻造坯料进行组织分析和化学成分测定,探讨了生产过程中锻造磨球出现裂纹和心部孔洞等缺陷的主要原因。结果表明:锻造坯料中存在较严重的带状组织和缩孔、夹杂等缺陷;同时锻造磨球淬火过程中热处理工艺参数不合理,形成粗大的魏氏组织;建议在冶炼过程中添加去渣剂,在轧制生产过程后增加均匀化退火处理,在锻造生产中调整加热、冷却条件以避开魏氏组织生成区域。 展开更多
关键词 40mn2 磨球 显微组织 失效分析 缺陷
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定径和冷却工艺参数对40Mn2V钢N80-1套管组织和力学性能的影响 被引量：1
19
作者 吴乐胜 方剑 +1 位作者 李明新 袁泽喜 《特殊钢》 北大核心 2013年第6期45-48,共4页
通过热模拟试验,系统分析了定径温度(820~920℃)、应变量(0.18~0.24)和冷却速率(0.2~2.1℃/s)对N80-1无缝套管(Φ139.70~339.72 mm×6.20~22.22 mm)用钢40Mn2V(/%:0.41C、0.22Si、1.65Mn、0.014P、0.005S、0.15V、0.021 Ti、0.008 ... 通过热模拟试验,系统分析了定径温度(820~920℃)、应变量(0.18~0.24)和冷却速率(0.2~2.1℃/s)对N80-1无缝套管(Φ139.70~339.72 mm×6.20~22.22 mm)用钢40Mn2V(/%:0.41C、0.22Si、1.65Mn、0.014P、0.005S、0.15V、0.021 Ti、0.008 0N)组织、拉伸强度和冲击功的影响,并建立了数学模型。结果表明,在给定的定径变形温度下,当冷却速率超过某一临界值时,则发生贝氏体转变对低冲击韧性极为不利。40Mn2V钢适合于钢管冷却速率不超过1.1℃/s的钢管规格,当冷却速率低于0.6℃/s时,合适的定径温度为695~870℃,当冷却速率在0.6~1.1℃/s时,定径温度为695~820℃。 展开更多
关键词 热模拟试验 N80-1无缝套管 40mn2V钢 组织 力学性能 定径和冷却工艺
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40Mn钢链片断裂原因分析及改进措施 被引量：13
20
作者 宋进英 齐祥羽 +2 位作者 陈连生 田亚强 张健杨 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第9期209-214,共6页
采用硬度计、光学显微镜、扫描电镜及能谱仪等手段对40Mn钢链片断裂原因进行了研究,并提出了改进措施。结果表明,40Mn钢链片断裂的原因为链片基体内存在大量非金属夹杂物、热轧原板带状组织严重、链片表面脱碳及淬火冷速不足。针对40Mn... 采用硬度计、光学显微镜、扫描电镜及能谱仪等手段对40Mn钢链片断裂原因进行了研究,并提出了改进措施。结果表明,40Mn钢链片断裂的原因为链片基体内存在大量非金属夹杂物、热轧原板带状组织严重、链片表面脱碳及淬火冷速不足。针对40Mn钢链片断裂的不同原因,通过采取优化炼钢工艺、连铸工艺、淬火加热及冷却等措施,有效避免了链片的断裂,提高了链片的合格率。 展开更多
关键词 40mn钢链片 夹杂物 带状组织 脱碳 淬火
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