37Mn5连铸圆坯凝固过程数学模拟 被引量：25

1

作者 张志祥 闵义 姜茂发 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第7期966-969,共4页

为控制油井管用连铸圆坯质量,基于薄片移动法建立了连铸圆坯凝固传热数学模型,并应用ProCAST软件对37Mn5钢Φ150mm连铸圆坯凝固过程进行了数学模拟,铸坯表面温度模型预测结果与工业试验测温结果相一致.模拟结果表明,在过热度为(20±... 为控制油井管用连铸圆坯质量,基于薄片移动法建立了连铸圆坯凝固传热数学模型,并应用ProCAST软件对37Mn5钢Φ150mm连铸圆坯凝固过程进行了数学模拟,铸坯表面温度模型预测结果与工业试验测温结果相一致.模拟结果表明,在过热度为(20±5)℃,拉速为2.5m.min-1条件下,可以控制结晶器出口坯壳厚度、铸坯液芯长度和铸坯表面温度在合适的范围内,有利于防止铸坯表面裂纹和内部裂纹等缺陷的产生和保证浇铸安全,并实现较高的生产率. 展开更多

关键词 连铸 37mn5钢 圆坯 凝固 数学模拟

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37Mn5连铸圆坯中心等轴晶率预测 被引量：14

2

作者 闵义 刘承军 +1 位作者 王德永 姜茂发 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第10期38-43,共6页

为控制油井管用连铸圆坯的质量,基于薄片移动法建立了连铸圆坯凝固传热数学模型,并应用Procast软件的CA-FE模块对37Mn5钢150mm圆坯凝固组织进行了模拟。中心等轴晶率模拟结果与工业试验检测结果相一致,据此,建立了柱状晶-等轴晶转变... 为控制油井管用连铸圆坯的质量,基于薄片移动法建立了连铸圆坯凝固传热数学模型,并应用Procast软件的CA-FE模块对37Mn5钢150mm圆坯凝固组织进行了模拟。中心等轴晶率模拟结果与工业试验检测结果相一致,据此,建立了柱状晶-等轴晶转变判据。基于此判据的中心等轴晶率预测结果表明,降低过热度、提高拉速和降低二冷零段冷却水分配比均能够降低固液混合区的温度梯度,扩大过冷区范围,有利于晶体的形核与长大,进而阻止柱状晶的生长,使柱状晶提前向等轴晶转变,中心等轴晶率提高。综合考虑圆坯中心等轴晶率、表面和内部裂纹控制及浇铸安全和生产率,37Mn5钢150mm圆坯合适的连铸工艺参数为:过热度为(20±5)℃,拉速为2.5m.min-1,二冷水分布为35∶28∶26∶11。 展开更多

关键词 37mn5钢 连铸 圆坯 数学模拟 等轴晶率 预测

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37Mn5连铸坯高温热塑性的研究 被引量：18

3

作者 刘宇雁 包喜荣 +1 位作者 陈林 刘平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第1期22-24,共3页

在Gleeble-1500D热模拟机上,针对37Mn5钢连铸坯,进行了热塑性测试。分析了37Mn5试样的显微组织及试样断口性质与塑性的关系。研究了第Ⅲ脆性区的脆化原因。实验结果表明:在1300℃至800℃区间存在两个脆性温度区,第Ⅲ脆性温度域为900～80... 在Gleeble-1500D热模拟机上,针对37Mn5钢连铸坯,进行了热塑性测试。分析了37Mn5试样的显微组织及试样断口性质与塑性的关系。研究了第Ⅲ脆性区的脆化原因。实验结果表明:在1300℃至800℃区间存在两个脆性温度区,第Ⅲ脆性温度域为900～800℃,其断面收缩率ф=60.23%～29.61%;为指导37Mn5管坯钢的生产实践提供理论依据。 展开更多

关键词 37mn5钢连铸坯 显微组织 断口形貌

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37Mn5热轧钢管内壁裂纹失效分析 被引量：9

4

作者 曹晶晶 赵文武 +1 位作者 李阳 李河宗 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第1期228-232,共5页

37Mn5钢是生产J55级石油套管的专用钢种。本文采用着色渗透检验、光学显微镜、SEM及EDS等手段对调质处理后37Mn5热轧钢内壁裂纹的形貌、非金属夹杂物与显微组织、断口形貌等进行研究并分析裂纹的形成原因。结果表明,非金属夹杂物为硫化... 37Mn5钢是生产J55级石油套管的专用钢种。本文采用着色渗透检验、光学显微镜、SEM及EDS等手段对调质处理后37Mn5热轧钢内壁裂纹的形貌、非金属夹杂物与显微组织、断口形貌等进行研究并分析裂纹的形成原因。结果表明,非金属夹杂物为硫化物,其粗细等级为1.5级;内壁裂纹较短,深度较深,裂纹基本垂直于内壁,裂纹尾端尖锐、细小,且裂纹内部存在氧化物并有氧化脱碳现象,经EDS分析该氧化物为氧化铁,说明该裂纹为非淬火裂纹,由此推断该裂纹是在穿轧时形成,并在淬火应力作用下进一步扩展形成一定深度的纵向裂纹。 展开更多

关键词 37mn5钢管 内壁裂纹 断口形貌 氧化物 穿轧

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37Mn5钢精炼过程夹杂物转变机理 被引量：12

5

作者 王祎 张立峰 +1 位作者 任英 任强 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2020年第5期39-44,共6页

钢中非金属夹杂物在精炼过程中发生成分转变,影响最终产品性能。37Mn5石油套管钢生产精炼过程中,在不进行钙处理的条件下,夹杂物成分从LF炉进站时的Al2O3转变为软吹结束时的Al2O3-CaO-SiO2-MgOCaS复合夹杂物。为研究夹杂物改性原因,揭... 钢中非金属夹杂物在精炼过程中发生成分转变,影响最终产品性能。37Mn5石油套管钢生产精炼过程中,在不进行钙处理的条件下,夹杂物成分从LF炉进站时的Al2O3转变为软吹结束时的Al2O3-CaO-SiO2-MgOCaS复合夹杂物。为研究夹杂物改性原因,揭示夹杂物转变机理,从生产现场取钢样进行夹杂物分析。结果表明,大尺寸夹杂物与一般尺寸夹杂物的成分存在显著差异,随着精炼过程的进行,不同尺寸夹杂物成分和数密度变化趋势也有所不同。大于10μm的夹杂物成分接近精炼渣,可能是由渣进入钢液引起的。在硅铁合金中钙的质量分数为1.17%,会起到类似钙处理的效果,快速生成大量小尺寸CaS夹杂物。通过对夹杂物成分、数量、形貌进行分析,结合渣成分和热力学计算结果,得到了37Mn5钢精炼过程夹杂物经历脱氧、耐材侵蚀、渣进入钢液、合金带入钙与钢液反应、夹杂物与钢液反应等过程,以及成分发生转变的机理。 展开更多

关键词 37mn5钢 夹杂物 合金 卷渣

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37Mn5钢管外折叠成因分析和工艺控制 被引量：9

6

作者 魏军 洪慧平 +3 位作者 廖向军 王孟 李春雨 康永林 《特殊钢》 北大核心 2010年第1期30-32,共3页

通过对37Mn5钢(%:0.39C、1.30Mn)Φ85 mm×8 mm管外折叠缺陷的分析,得出钢晶界处存在尺寸～20μm的硅酸盐和SiO_2等脆性夹杂物是钢管外折叠形成的主要原因。通过控制转炉出钢后钢包顶渣厚度≤50mm,LF精炼(FeO)≤1%,白渣时间≥15 min... 通过对37Mn5钢(%:0.39C、1.30Mn)Φ85 mm×8 mm管外折叠缺陷的分析,得出钢晶界处存在尺寸～20μm的硅酸盐和SiO_2等脆性夹杂物是钢管外折叠形成的主要原因。通过控制转炉出钢后钢包顶渣厚度≤50mm,LF精炼(FeO)≤1%,白渣时间≥15 min,软吹氩≥10 min,全程保护连铸,使[O]为(11.6～17.1)×10^(-6),钢中夹杂级别A类为0～2.0,B、C类为0,D类为0.5～1.0,有效地控制钢管外折叠的发生。 展开更多

关键词 37mn5钢管 外折叠 成因 工艺控制

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37Mn5钢中的显微夹杂物研究 被引量：5

7

作者 孙立根 任英强 +2 位作者 刘阳 王硕明 马艳杰 《铸造技术》 CAS 北大核心 2015年第10期2423-2426,共4页

针对国内某钢厂生产37Mn5钢圆坯采用的LD-LF-CC工艺流程,对钢中显微夹杂物的类型进行了分析,并研究了工艺环节以及非稳态浇铸两个因素对显微夹杂物含量的影响。结果表明,铸坯中显微夹杂物以球形钙铝酸盐夹杂为主,类型为Al2O3-Si O2-Ca O... 针对国内某钢厂生产37Mn5钢圆坯采用的LD-LF-CC工艺流程,对钢中显微夹杂物的类型进行了分析,并研究了工艺环节以及非稳态浇铸两个因素对显微夹杂物含量的影响。结果表明,铸坯中显微夹杂物以球形钙铝酸盐夹杂为主,类型为Al2O3-Si O2-Ca O-Mg O复合夹杂,Al2O3-Mn S复合夹杂和Mn S夹杂。不同工序对显微夹杂物去除效果不同,其中吹氩工艺去除效果最为明显,夹杂物含量降低36.05%,LF处理后夹杂物含量降低18.89%。非稳态浇铸下显微夹杂物含量较高的问题需通过提高钢包的自开率、中间包和结晶器流场优化、强化保护浇铸和稳定浇铸工艺来解决。 展开更多

关键词 37mn5 显微夹杂物 工艺环节 非稳态

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37Mn5钢热变形行为与流变应力模型研究 被引量：8

8

作者 王孟 洪慧平 王晓明 《武汉科技大学学报》 CAS 2010年第2期134-137,共4页

利用Gleeble-1500热模拟实验机研究37 Mn5钢在变形温度为800～1 150℃、变形速率为0.1～10 s-1条件下的热压缩变形行为。采用应变硬化率-应力曲线图较精确地获得峰值应力,并用双曲正弦方程描述37 Mn5钢热压缩变形过程中的峰值应力与Zene... 利用Gleeble-1500热模拟实验机研究37 Mn5钢在变形温度为800～1 150℃、变形速率为0.1～10 s-1条件下的热压缩变形行为。采用应变硬化率-应力曲线图较精确地获得峰值应力,并用双曲正弦方程描述37 Mn5钢热压缩变形过程中的峰值应力与Zener-Hollomon参数的关系。回归分析得到方程中变形激活能及各材料常数的值,获得37 Mn5钢在高温条件下的流变应力本构方程。结果表明,采用该本构方程计算出的流变应力值与实验所得应力值非常接近。 展开更多

关键词 37mn5钢 热变形 流变应力 双曲线本构方程

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37Mn5钢高温变形抗力模型及动态再结晶动力学模型研究 被引量：3

9

作者 王晓明 洪慧平 +3 位作者 王孟 马存强 程政 梁蓬霞 《武汉科技大学学报》 CAS 2010年第5期497-500,共4页

通过Gleeble热模拟试验获得不同变形条件下37Mn5钢的应力应变试验数据,采用不同模型对试验数据进行回归,找到适合37Mn5钢高温变形时的变形抗力模型。同时,通过计算得到了该钢的动态再结晶动力学方程和动态再结晶体积分数表达式。将以上... 通过Gleeble热模拟试验获得不同变形条件下37Mn5钢的应力应变试验数据,采用不同模型对试验数据进行回归,找到适合37Mn5钢高温变形时的变形抗力模型。同时,通过计算得到了该钢的动态再结晶动力学方程和动态再结晶体积分数表达式。将以上模型的计算值与实测值进行比较,结果表明,计算值与实测值非常接近。 展开更多

关键词 37mn5钢 变形抗力 动态再结晶 动力学

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37Mn5连铸坯显微组织及断口形貌研究 被引量：3

10

作者 陈林 刘宇雁 包喜荣 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2008年第5期30-32,共3页

针对包钢生产的37Mn5钢连铸坯,在Gleeble-1500D热模拟机上,进行热模拟,分析37Mn5在各温度阶段对应的显微组织;试样断口性质与塑性大小的变化规律;着重研究第Ⅲ脆性区(800～900℃)的脆化原因。试验结果表明:在1300～800℃区间存在两个脆... 针对包钢生产的37Mn5钢连铸坯,在Gleeble-1500D热模拟机上,进行热模拟,分析37Mn5在各温度阶段对应的显微组织;试样断口性质与塑性大小的变化规律;着重研究第Ⅲ脆性区(800～900℃)的脆化原因。试验结果表明:在1300～800℃区间存在两个脆性温度区,第Ⅲ脆性温度域为900～800℃,其Z=60.23%～29.61%;为指导37Mn5管坯钢的生产实践提供理论依据。 展开更多

关键词 37mn5钢连铸坯 显微组织 断口形貌

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37Mn5钢管内壁鳞片状缺陷原因分析及改进措施 被引量：3

11

作者 秦绪华 齐晓峰 张秀华 《中国冶金》 CAS 北大核心 2020年第8期42-45,共4页

针对37Mn5钢管生产过程中,管坯穿管后钢管内壁出现大量鳞片状缺陷的情况,采用宏观观察、化学分析、微观分析等方法对鳞片状缺陷产生的原因进行研究。结果表明,37Mn5钢管内壁存在多种大型夹杂物,管坯在进行穿管时,随着管壁厚度的减小,夹... 针对37Mn5钢管生产过程中,管坯穿管后钢管内壁出现大量鳞片状缺陷的情况,采用宏观观察、化学分析、微观分析等方法对鳞片状缺陷产生的原因进行研究。结果表明,37Mn5钢管内壁存在多种大型夹杂物,管坯在进行穿管时,随着管壁厚度的减小,夹杂物会导致钢管内壁产生鳞片状缺陷。采取减少钢中大型夹杂物含量等改进措施后,钢管内壁鳞片状缺陷明显减少。 展开更多

关键词 37mn5 钢管 鳞片状缺陷 夹杂物

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石油套管用钢37Mn5 Φ210 mm连铸圆坯凝固过程的数学模拟和工艺优化 被引量：2

12

作者 朱新华 朱立光 +1 位作者 孙向东 孟娜 《特殊钢》 北大核心 2014年第6期5-8,共4页

在分析37Mn5钢（/％：0.34～0.39C,0.20～0.35Si,1.25～ 1.50Mn）凝固特性的基础上通过用ANSYS软件建立连铸圆坯凝固热-力耦合数学模型,对Φ210 mm连铸圆坯凝固过程进行模拟,分析了40 t中间包,拉速1.4 m/min,浇铸温度1 531℃时,二冷水... 在分析37Mn5钢（/％：0.34～0.39C,0.20～0.35Si,1.25～ 1.50Mn）凝固特性的基础上通过用ANSYS软件建立连铸圆坯凝固热-力耦合数学模型,对Φ210 mm连铸圆坯凝固过程进行模拟,分析了40 t中间包,拉速1.4 m/min,浇铸温度1 531℃时,二冷水比水量0.58 ～0.78 L/kg和各段配置对铸坯表面温度、坯壳厚度、液芯长度和表面应力的影响.模拟结果表明,比水量每增加0.1 L/kg,铸坯表面约下降18℃,试验比水量变化对出口坯壳厚度、液芯长度和表面应力影响不显著,但原工艺配水量0.68 L/kg下二冷0段和1段之间空冷部位出现高达185℃急速回温,最大应力达6.41×10^7 Pa,通过保持配水量0.68 L/kg不变,调整各段配水量使0～1段间回温降至123℃,最高应力降至4.53×10^7 Pa,铸坯裂纹基本消失,表面质量显著改善. 展开更多

关键词 石油套管用钢37mn5 Φ210 mm坯连铸 二冷制度 数学模拟 表面质量

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37Mn5钢Φ210mm圆坯连铸凝固影响因素的数学模拟分析 被引量：3

13

作者 孙向东 朱立光 朱新华 《特殊钢》 北大核心 2014年第1期19-22,共4页

通过ANSYS软件建立了37Mn5钢Ф0mm圆坯连铸的传热模型，研究了在铸坯传热过程中铸机拉速1．3～1．5m／min，钢水过热度15°-60°，二冷比水量0．58—0．78L／kg对铸坯表面温度、凝固坯壳厚度和凝固终点位置的影响。结果表明，... 通过ANSYS软件建立了37Mn5钢Ф0mm圆坯连铸的传热模型，研究了在铸坯传热过程中铸机拉速1．3～1．5m／min，钢水过热度15°-60°，二冷比水量0．58—0．78L／kg对铸坯表面温度、凝固坯壳厚度和凝固终点位置的影响。结果表明，控制稳定的较低拉速、低过热度、较弱二冷比水量可有效地避免37Mn5钢中210mm铸坯裂纹的形成，提高铸坯的冶金质量。 展开更多

关键词 Ф210mm圆坯连铸 37mn5钢 传热模型 拉速 钢水过热度 二冷比水量 裂纹 冶金质量

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非稳态浇注对37Mn5钢中夹杂物的影响 被引量：6

14

作者 马艳杰 李庆效 +1 位作者 王硕明 韩鹏龙 《铸造技术》 CAS 北大核心 2014年第5期995-997,共3页

针对某钢厂37Mn5钢生产工艺,对稳态、非稳态时中间包以及铸坯中的T[O]、[N]含量、显微夹杂含量、大型夹杂物含量进行了分析。研究表明:非稳态时中间包液面波动较大,中间包入口、出口及铸坯中T[O]平均含量分布分别是稳态时的1.09倍、1.0... 针对某钢厂37Mn5钢生产工艺,对稳态、非稳态时中间包以及铸坯中的T[O]、[N]含量、显微夹杂含量、大型夹杂物含量进行了分析。研究表明:非稳态时中间包液面波动较大,中间包入口、出口及铸坯中T[O]平均含量分布分别是稳态时的1.09倍、1.06倍、1.08倍;显微夹杂物含量分别是稳态时的1.10倍、1.24倍、1.32倍;大型夹杂物含量是稳态时的1.75倍。提高非稳态浇注时操作的稳定性,控制好开浇、换包操作,稳定中间包、结晶器液面,可以有效改善钢质量。 展开更多

关键词 非稳态浇注 37mn5 夹杂物

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高品质37Mn5油井管坯钢的研制开发 被引量：4

15

作者 张伟 亓显玲 +2 位作者 鞠艳美 郑桂云 贾鲁峰 《山东冶金》 CAS 2007年第2期30-32,共3页

莱钢采用UHP电炉冶炼-LF精炼-连铸-热送-轧制短流程工艺路线开发生产J55级37Mn5油井管坯钢,采取了精料、精炼强化脱氧、连铸保护浇注等工艺措施,使生产出的产品成分均匀、残余元素含量低、氧含量低、夹杂物少、晶粒细小,满足了石油工业... 莱钢采用UHP电炉冶炼-LF精炼-连铸-热送-轧制短流程工艺路线开发生产J55级37Mn5油井管坯钢,采取了精料、精炼强化脱氧、连铸保护浇注等工艺措施,使生产出的产品成分均匀、残余元素含量低、氧含量低、夹杂物少、晶粒细小,满足了石油工业对高质量油井管的要求。 展开更多

关键词 37mn5 油井管坯钢 产品开发 精炼 保护浇注

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37Mn5钢厚壁石油套管表面裂纹成因分析与控制 被引量：1

16

作者 任芝兰 唐明华 +2 位作者 毕红霞 吴远志 周勇 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2023年第7期277-282,共6页

37Mn5钢厚壁石油套管在调质处理后发现表面裂纹,利用SEM、EDS及TEM等手段进行了裂纹成因分析和工艺改进试验研究。结果表明,钢管表面的裂纹是因为钢中非金属夹杂物、淬火应力集中和高温回火脆性等因素耦合作用的结果,夹杂物在轧制过程... 37Mn5钢厚壁石油套管在调质处理后发现表面裂纹,利用SEM、EDS及TEM等手段进行了裂纹成因分析和工艺改进试验研究。结果表明,钢管表面的裂纹是因为钢中非金属夹杂物、淬火应力集中和高温回火脆性等因素耦合作用的结果,夹杂物在轧制过程中诱发了微裂纹的产生,在淬火内应力的作用下微裂纹得到进一步扩展延伸,再加上高温回火脆性降低了材料的韧性,最终在钢管表面形成一定深度的宏观裂纹。石油套管采用改进的亚温淬火工艺处理后,可以在基本不降低材料强度的前提下,明显提高冲击韧性和抗断裂失效能力,抑制高温回火脆性,基本杜绝了表面开裂现象,取得了良好的生产应用效果。 展开更多

关键词 37mn5钢 表面裂纹 亚温淬火 组织与性能

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37Mn5钢圆坯纵裂原因与对策 被引量：4

17

作者 王新 王杏娟 +2 位作者 朱立光 佟志新 韩毅华 《河北联合大学学报（自然科学版）》 CAS 2013年第2期23-27,共5页

37Mn5钢圆坯常用于生产石油管钢,这种材质的石油套管是石油钻探用重要器材,属裂纹敏感性钢种,在连铸生产中易在铸坯表面产生纵裂。阐明了37Mn5钢在连铸生产中产生纵裂的主要原因,并综述了目前控制纵裂产生的具体措施,重点强调了协调好... 37Mn5钢圆坯常用于生产石油管钢,这种材质的石油套管是石油钻探用重要器材,属裂纹敏感性钢种,在连铸生产中易在铸坯表面产生纵裂。阐明了37Mn5钢在连铸生产中产生纵裂的主要原因,并综述了目前控制纵裂产生的具体措施,重点强调了协调好保护渣各项理化性能才是抑制37Mn5钢表面纵裂的关键。 展开更多

关键词 37mn5钢 圆坯 纵裂 保护渣

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石油套管用37Mn5钢全流程洁净度分析及工艺改进 被引量：4

18

作者 宋景凌 周旋 李恒华 《特殊钢》 2023年第4期58-64,共7页

为探究某钢厂当前冶炼37Mn5钢过程中所存在的问题,对生产中连续两个炉次进行全流程取样分析,包括金相样、氧氮棒以及精炼渣样,经优化改进,最终得到的结论如下:(1)在LF精炼阶段以及VD钙处理阶段有不同程度的二次氧化现象产生,尤其喂钙线... 为探究某钢厂当前冶炼37Mn5钢过程中所存在的问题,对生产中连续两个炉次进行全流程取样分析,包括金相样、氧氮棒以及精炼渣样,经优化改进,最终得到的结论如下:(1)在LF精炼阶段以及VD钙处理阶段有不同程度的二次氧化现象产生,尤其喂钙线阶段反应较为剧烈,容易引起钢液二次氧化,导致Ds类夹杂物增加,通过优化精炼脱氧操作,钙线喂入量由1.4~1.7 m/t降低至0.95 m/t,各类夹杂物均≤1.5级,合格率100%;(2)精炼渣的成分分析得出,三元相图中渣成分点都在液相区以外,导致精炼渣熔化性能不好,流动性较差,通过提高渣中SiO_(2)至9%~12%,Al_(2)O_(3)至25%~30%,将二元碱度控制在5~8,可提高渣的熔化性、流动性,渣的覆盖能力加强,有效防止二次氧化;(3)中间包浇注阶段相比于VD阶段,氧氮含量基本稳定,但夹杂物数量有一定的提升,夹杂物增长速率远超夹杂物内生速率,因此,其来源为卷渣,应保持中间包平稳浇注,同时避免钢包下渣现象发生。 展开更多

关键词 37mn5钢 全流程分析 石油套管钢 工艺优化 渣系优化

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φ200mm断面37Mn5钢凝固过程数学模型及在提拉速中的应用 被引量：1

19

作者 安航航 包燕平 李茂旺 《冶金设备》 2017年第1期1-8,共8页

基于ANSYS建立37Mn5钢φ200mm断面圆坯连铸过程中的凝固传热数学模型,并通过射钉试验及表面测温对模型的准确性进行了验证,模拟研究了拉速、过热度以及比水量对凝固终点、铸坯表面温度以及铸坯中心过热消散位置的影响,研究结果证明:比... 基于ANSYS建立37Mn5钢φ200mm断面圆坯连铸过程中的凝固传热数学模型,并通过射钉试验及表面测温对模型的准确性进行了验证,模拟研究了拉速、过热度以及比水量对凝固终点、铸坯表面温度以及铸坯中心过热消散位置的影响,研究结果证明:比水量对铸坯表面回温影响最大,每增加0.1L·kg^(-1),铸坯表面回温增加10℃,而拉速对凝固终点及铸坯中心的过热消散的位置影响最大,拉速每增加0.1m·min^(-1),凝固终点及铸坯中心的过热消散的位置分别增加1.1m和0.8m,并从理论上验证了φ200 mm断面生产37Mn5拉速从1.4m·min^(-1)提高到1.8m·min^(-1)的可行性,另外考虑到37Mn5的高温热塑性特点及二冷冶金准则,针对铸坯存在的质量缺陷,优化二冷工艺制度,工业试验结果表明:低过热度(25℃以下),比水量为0.3L·kg^(-1),拉速从1.4m·min^(-1)提高到1.8m·min^(-1)时,铸坯低倍质量良好,无内裂纹以及中心缩孔,中心等轴晶率为35%,但过高的过热度(30℃以上)会存在中心缩孔。 展开更多

关键词 37mn5 圆坯 凝固传热 高拉速 内部质量

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37Mn5钢连铸坯表面纵裂纹产生原因分析 被引量：11

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作者 白月琴 刘平 史凤武 《包钢科技》 2008年第4期29-31,共3页

针对37Mn5钢连铸坯产生的表面纵裂纹及轧制产生的纵向裂纹,借助扫描电镜,结合生产记录,从生产工艺、裂纹形态等方面进行了分析。结果表明:生产工艺符合操作规程,37Mn5钢为裂纹敏感性钢,连铸坯晶粒粗大,柱状晶发达是造成钢坯纵向裂纹的... 针对37Mn5钢连铸坯产生的表面纵裂纹及轧制产生的纵向裂纹,借助扫描电镜,结合生产记录,从生产工艺、裂纹形态等方面进行了分析。结果表明:生产工艺符合操作规程,37Mn5钢为裂纹敏感性钢,连铸坯晶粒粗大,柱状晶发达是造成钢坯纵向裂纹的根本原因。 展开更多

关键词 37mn5钢 表面纵裂 圆坯 方坯

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