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30CrMo钢表面堆焊Inconel 625合金工艺及组织性能
1
作者 韩涛 朱丽娜 +2 位作者 韩来慧 李宗民 于法鑫 《中国石油大学学报(自然科学版)》 北大核心 2025年第6期234-240,共7页
采用热丝TIG堆焊工艺在30CrMo钢基体上堆焊Inconel 625镍基合金,分析对比不同预热温度对堆焊接头和堆焊层组织及性能的影响,从而确定合理的热丝TIG堆焊工艺。结果表明:Inconel 625镍基合金与30CrMo钢母材界面结合良好,无焊接缺陷;预热... 采用热丝TIG堆焊工艺在30CrMo钢基体上堆焊Inconel 625镍基合金,分析对比不同预热温度对堆焊接头和堆焊层组织及性能的影响,从而确定合理的热丝TIG堆焊工艺。结果表明:Inconel 625镍基合金与30CrMo钢母材界面结合良好,无焊接缺陷;预热温度对堆焊层成型形貌、耐蚀性、接头弯曲性能影响很小,各温度下接头弯曲性能良好,均没有出现开裂现象,但对热影响区的硬度以及堆焊层的熔合比影响显著;各温度堆焊层显微组织均为树枝状奥氏体,由内而外过渡为胞状晶、柱状晶、树枝晶、等轴晶;堆焊后在母材、热影响区和堆焊层3个区域中,Fe、Ni、Cr、Mo、Nb等主要元素呈规律性分布,在枝晶间存在Mo、Nb元素的偏析;从堆焊效率、稀释率、堆焊试样性能考虑,焊前预热200℃最佳。 展开更多
关键词 30crmo钢 镍基合金 热丝TIG堆焊 显微组织 硬度 耐蚀性
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基于全耦合连续损伤模型的30CrMo高强钢氢致断裂有限元模拟
2
作者 李云龙 王为庆 《机械工程材料》 北大核心 2025年第5期105-114,共10页
采用氢扩散耦合弹塑性变形模型结合梯形张力位移法则,将氢致弱键氢脆机制引入内聚力单元中,建立了考虑氢扩散-机械变形与内聚力关系的全耦合连续损伤模型,模拟了30CrMo高强钢紧凑拉伸(CT)试样在含氢状态下的脆性断裂行为,并与试验结果... 采用氢扩散耦合弹塑性变形模型结合梯形张力位移法则,将氢致弱键氢脆机制引入内聚力单元中,建立了考虑氢扩散-机械变形与内聚力关系的全耦合连续损伤模型,模拟了30CrMo高强钢紧凑拉伸(CT)试样在含氢状态下的脆性断裂行为,并与试验结果进行了对比。结果表明:模拟得到CT试样的载荷-位移曲线和试验结果基本吻合,最大断裂载荷的相对误差在5%左右,说明建立的模型可以模拟30CrMo高强钢的氢致断裂行为。模拟得到静水应力梯度是晶格氢扩散主要驱动力,塑性应变是陷阱氢扩散的主要因素;当初始氢分子浓度较低(2.084×10^(12) mm^(-3))时,陷阱氢是30CrMo钢脆化的主要氢源;当初始氢分子浓度较高(4.739×10^(15) mm^(-3))时,晶格氢是裂纹尖端脆化的主要氢源;随着初始氢分子浓度的增加,晶格氢在裂纹尖端的富集程度增大,内聚力强度降低因子降低,内聚力单元强度降低,使得内聚力单元在较低应力状态下发生失效,裂纹萌生并扩展。 展开更多
关键词 30crmo高强度钢 氢脆 紧凑拉伸试样 内聚力 氢致弱键理论
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液压缸用30CrMo钢管热处理工艺及性能研究
3
作者 刘振辉 秦洪权 +2 位作者 宋会 刘乐威 王孖龙 《金属加工(热加工)》 2025年第1期117-121,共5页
30CrMo钢具有高强度、高韧性、高淬透性和良好的切削性能等特点,常用于液压支架液压缸中。为了解其性能及热处理参数,研究了30CrMo钢管在不同热处理参数下的硬度、金相组织及力学性能。结果表明:30CrMo钢管在淬火温度880℃时金相组织、... 30CrMo钢具有高强度、高韧性、高淬透性和良好的切削性能等特点,常用于液压支架液压缸中。为了解其性能及热处理参数,研究了30CrMo钢管在不同热处理参数下的硬度、金相组织及力学性能。结果表明:30CrMo钢管在淬火温度880℃时金相组织、强度及韧性等综合力学性能均更优。 展开更多
关键词 30crmo钢 淬火 硬度 金相组织 力学性能
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30CrMo阀盖通孔裂纹原因分析
4
作者 赵旭艳 程媛 +1 位作者 翁泉荣 时飞扬 《物理测试》 2025年第5期60-65,共6页
某锻造厂生产的30CrMo阀盖经热处理后,于精加工阶段发现其表面与通孔交界处存在裂纹。针对含裂纹缺陷的阀盖,通过解剖取样,结合宏观检验、金相检验及扫描电子显微镜(SEM)检验等方法开展裂纹成因分析。结果表明,阀盖通孔处表面裂纹为淬... 某锻造厂生产的30CrMo阀盖经热处理后,于精加工阶段发现其表面与通孔交界处存在裂纹。针对含裂纹缺陷的阀盖,通过解剖取样,结合宏观检验、金相检验及扫描电子显微镜(SEM)检验等方法开展裂纹成因分析。结果表明,阀盖通孔处表面裂纹为淬火裂纹,起源于通孔与上表面的拐角部位。进一步分析显示,阀盖上表面与通孔交界处热处理前经粗车加工呈直角结构,该几何特征在热处理过程中,因组织应力与热应力的协同作用,成为淬火裂纹萌生的应力集中源。本研究明确了裂纹性质及形成机理,为优化阀盖加工工艺提供了理论依据,建议通过改进拐角过渡结构或调整热处理工艺参数,降低应力集中程度,以避免类似淬火裂纹缺陷的产生。 展开更多
关键词 30crmo 阀盖 通孔 金相检验 扫描电子显微镜(SEM) 裂纹
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30CrMo无缝气瓶低温冲击试验不合格原因分析
5
作者 刘思杨 王子来 《科学技术创新》 2025年第12期55-58,共4页
针对30CrMo无缝气瓶低温冲击试验不合格,对其工艺正确性、组织形成机理、金相组织、冲击韧性进行系统分析。结果显示30CrMo钢正火过程中形成大量珠光体,韧性比铁素体有显著下降,表现出高脆性。通过将热处理方式改为调质,形成回火索氏体... 针对30CrMo无缝气瓶低温冲击试验不合格,对其工艺正确性、组织形成机理、金相组织、冲击韧性进行系统分析。结果显示30CrMo钢正火过程中形成大量珠光体,韧性比铁素体有显著下降,表现出高脆性。通过将热处理方式改为调质,形成回火索氏体,显著提高力学性能,低温冲击试验合格。 展开更多
关键词 30crmo钢 无缝气瓶 低温冲击 热处理 珠光体
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30CrMo钢电机轴断裂原因
6
作者 王晓峰 于佳瑶 +2 位作者 杨静 黄磊 金星 《理化检验(物理分册)》 2025年第10期45-47,54,共4页
某30CrMo钢电机轴在运行过程中发生断裂。采用宏观观察、化学成分分析、力学性能测试、低倍检验、金相检验等方法对电机轴断裂的原因进行分析。结果表明:电机轴表层存在孔洞及裂纹缺陷,显微组织不均匀,导致材料的力学性能较差,在持续应... 某30CrMo钢电机轴在运行过程中发生断裂。采用宏观观察、化学成分分析、力学性能测试、低倍检验、金相检验等方法对电机轴断裂的原因进行分析。结果表明:电机轴表层存在孔洞及裂纹缺陷,显微组织不均匀,导致材料的力学性能较差,在持续应力作用下,缺陷处萌生微裂纹,裂纹不断扩展,最终导致电机轴发生低应力高周疲劳断裂。 展开更多
关键词 30crmo钢电机轴 疲劳断裂 显微组织 孔洞 力学性能
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CMT增材再制造含预制槽30CrMo板组织性能及热处理研究
7
作者 赖书斌 王宏 王军 《机电工程技术》 2025年第1期118-122,共5页
针对含体积型缺陷的30CrMo零件,基于单焊道的宽度、高度和圆弧轮廓方程,构建了预制槽宽度的预测模型;针对优选的预制槽宽度,开展含预制槽的CMT再制造试验;利用金相显微镜、扫描电子显微镜表征熔覆层的微观组织、析出相分布规律;利用万... 针对含体积型缺陷的30CrMo零件,基于单焊道的宽度、高度和圆弧轮廓方程,构建了预制槽宽度的预测模型;针对优选的预制槽宽度,开展含预制槽的CMT再制造试验;利用金相显微镜、扫描电子显微镜表征熔覆层的微观组织、析出相分布规律;利用万能试验机测试熔覆层的拉伸力学性能。结果表明:CMT增材再制造得到的熔覆层连续、无宏观缺陷、与母材融合良好。焊态熔覆层主要由铁素体和粒状贝氏体构成,晶界上分布有大量的块状碳化物,晶内部碳化物颗粒较少;热处理后铁素体尺寸增大比较明显,晶界上的块状碳化物尺寸增大、弥散度降低。再制造试样具有良好的力学性能,其横向拉伸的强度优于纵向;热处理后纵向拉伸的屈服强度、抗拉强度分别为592MPa、736MPa,约为30CrMo母材性能的90.8%、90.7%。本研究为再制造件的形、性调控提供了数据支撑。 展开更多
关键词 CMT 30crmo 再制造 热处理
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30CrMo合金钢的冲蚀磨损性能研究 被引量：35
8
作者 张继信 樊建春 +3 位作者 张来斌 姜心 谢永金 吴汉川 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期15-18,共4页
采用自制的喷射型冲蚀磨损试验机,研究在水力压裂工况下,高速携砂液对高压管汇材料30CrMo的冲蚀磨损作用,分析冲蚀磨损机制以及冲蚀角度和冲蚀速度对30CrMo合金钢冲蚀性能的影响。结果表明,30CrMo合金钢在高速粒子冲击下,其耐冲蚀磨损... 采用自制的喷射型冲蚀磨损试验机,研究在水力压裂工况下,高速携砂液对高压管汇材料30CrMo的冲蚀磨损作用,分析冲蚀磨损机制以及冲蚀角度和冲蚀速度对30CrMo合金钢冲蚀性能的影响。结果表明,30CrMo合金钢在高速粒子冲击下,其耐冲蚀磨损性能表现一般,属于典型的金属塑性材料;冲蚀角度为30°时,30CrMo的冲蚀磨损量最大;30CrMo的磨损机制与冲蚀角度有直接的关系,冲蚀角度小于30°时,冲蚀磨损机制以切削模型为主,大于30°时以局部塑性变形模型为主;冲蚀磨损量随冲击速度增加而显著增加,在高速冲击时,30CrMo钢的冲蚀磨损较为严重。 展开更多
关键词 30crmo 冲蚀磨损 冲蚀角度 冲蚀速度
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30CrMo钢大直径厚壁压力气瓶淬火过程数值模拟 被引量：13
9
作者 王葛 王莉莉 +3 位作者 高静娜 朱国善 杜雄飞 李强 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2015年第2期61-69,共9页
采用有限元数值模拟技术,建立了30Cr Mo钢大直径厚壁压力气瓶在淬火过程中内部温度场、组织相变场和应力应变场相互耦合的数学模型,给出了气瓶在槽内浸水与内表面径向间歇喷雾外表面连续喷水2种淬火工艺下的温度、组织及应力的分布与演... 采用有限元数值模拟技术,建立了30Cr Mo钢大直径厚壁压力气瓶在淬火过程中内部温度场、组织相变场和应力应变场相互耦合的数学模型,给出了气瓶在槽内浸水与内表面径向间歇喷雾外表面连续喷水2种淬火工艺下的温度、组织及应力的分布与演化规律。数值模拟研究结果表明,在槽内浸水淬火冷却过程中,气瓶瓶体内外表面温度差异较大,存在较大温度梯度,气瓶在淬火过程中的应力峰值较大,容易引起气瓶发生较大变形,且瓶体不能完全淬透,马氏体转变量较少;气瓶内表面径向间歇喷雾外表面连续喷水淬火工艺可使气瓶的内外表面冷却强度更加合理,进而降低其内外表面的温度梯度,减小其淬火应力峰值,消除其淬火变形,改善其组织分布,从而保证瓶体组织和硬度的均匀性。 展开更多
关键词 数值模拟 淬火 30crmo钢 压力气瓶
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30CrMo钢泵体开裂失效分析 被引量：6
10
作者 周永欣 吕振林 +2 位作者 张敏 唐文亭 赵西城 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2004年第9期52-54,共3页
利用光学显微镜、扫描电镜、能谱分析仪等对30CrMo钢泵体裂纹形貌和形成原因进行了观察和分析。结果表明:泵体裂纹为相变应力和热应力以及材质冶金质量不高共同作用而产生。
关键词 30crmo钢泵体 裂纹 失效分析
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30CrMo合金表面堆焊Inconel 625镍基合金的耐腐蚀性能 被引量：18
11
作者 王晓军 杨洁 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2011年第8期655-657,672,共4页
为了解决石油、天然气井口装置在高含硫介质中的强腐蚀问题,以30CrMo钢作采油树的阀体或阀盖材料,在其表面堆焊两层Inconel 625镍基合金。采用全浸式均匀腐蚀试验测定堆焊层的腐蚀速率。结果表明,Inconel625镍基合金堆焊层的腐蚀速率约... 为了解决石油、天然气井口装置在高含硫介质中的强腐蚀问题,以30CrMo钢作采油树的阀体或阀盖材料,在其表面堆焊两层Inconel 625镍基合金。采用全浸式均匀腐蚀试验测定堆焊层的腐蚀速率。结果表明,Inconel625镍基合金堆焊层的腐蚀速率约为30CrMo钢的腐蚀速率的1/8,Inconel 625镍基合金具有良好的抗硫元素腐蚀性能。 展开更多
关键词 30crmo钢 INCONEL 625镍基合金 堆焊 均匀腐蚀
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30CrMo轴套的热处理工艺分析及改进 被引量：5
12
作者 安会芬 李燕 高志一 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第2期139-141,共3页
针对30CrMo轴套热处理过程中存在的问题进行了分析与讨论,通过对工艺的探索与改进得出:对于强度要求较高的厚壁类零件,一方面从材料本身出发,控制提高淬透性合金元素的含量;另一方面要保证淬火介质的冷却能力,并考虑设备状况及零件的自... 针对30CrMo轴套热处理过程中存在的问题进行了分析与讨论,通过对工艺的探索与改进得出:对于强度要求较高的厚壁类零件,一方面从材料本身出发,控制提高淬透性合金元素的含量;另一方面要保证淬火介质的冷却能力,并考虑设备状况及零件的自身结构制定合适的热处理工艺以保证达到性能要求,为类似厚壁类零件的生产提供一定理论及实践依据。 展开更多
关键词 30crmo轴套 热处理 合金元素 性能
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基于CSP工艺30CrMo钢的动态再结晶行为 被引量：2
13
作者 吴浩 许柳 +2 位作者 鲍思前 赵刚 陈建徽 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第9期14-20,共7页
对CSP工艺生产的30CrMo钢进行单道次压缩热模拟试验,测定其不同变形条件下的应力-应变曲线,对其动态再结晶行为进行了研究。结果表明:30CrMo钢动态再结晶变形激活能为Q_(def)=388.86 k J/mol,通过线性回归法求出30CrMo钢的Z参数方程,并... 对CSP工艺生产的30CrMo钢进行单道次压缩热模拟试验,测定其不同变形条件下的应力-应变曲线,对其动态再结晶行为进行了研究。结果表明:30CrMo钢动态再结晶变形激活能为Q_(def)=388.86 k J/mol,通过线性回归法求出30CrMo钢的Z参数方程,并确立动态再结晶模型。 展开更多
关键词 30crmo钢 变形温度 应变速率 动态再结晶
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碳纤维环氧复合材料对30CrMo钢的防护性能 被引量：2
14
作者 刘杰 李相波 +2 位作者 王佳 李海祥 王彬 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2009年第5期306-308,共3页
通过自腐蚀电位测量、电偶腐蚀试验、中性盐雾试验等方法,评价了海水环境中表面铺覆碳纤维环氧复合材料的30CrMo钢的腐蚀性能。结果表明,碳纤维环氧复合材料具有良好的抗渗水性,完整的碳纤维环氧铺覆涂层对于30CrMo钢基体有优异的防护作... 通过自腐蚀电位测量、电偶腐蚀试验、中性盐雾试验等方法,评价了海水环境中表面铺覆碳纤维环氧复合材料的30CrMo钢的腐蚀性能。结果表明,碳纤维环氧复合材料具有良好的抗渗水性,完整的碳纤维环氧铺覆涂层对于30CrMo钢基体有优异的防护作用;但两者存在着较大的电位差,若表面铺覆不完整,或是出现破损,将导致钢基体遭受更为严重的电偶腐蚀。 展开更多
关键词 碳纤维环氧复合材料 30crmo钢 电偶腐蚀 防护性能
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30CrMo抽油杆在超临界CO_2环境中的腐蚀行为 被引量：2
15
作者 刘晓旭 姜增所 王亚辉 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2016年第5期56-58,71,共4页
目前,对抽油杆材料在超临界CO2环境中的腐蚀研究报道较少。为此,利用高温高压反应釜,开展了30Cr Mo抽油杆材料在超临界CO2环境中的腐蚀模拟试验。通过失重法测量了30Cr Mo在不同CO2压力、温度和含水率条件下的平均腐蚀速率;利用扫描电镜... 目前,对抽油杆材料在超临界CO2环境中的腐蚀研究报道较少。为此,利用高温高压反应釜,开展了30Cr Mo抽油杆材料在超临界CO2环境中的腐蚀模拟试验。通过失重法测量了30Cr Mo在不同CO2压力、温度和含水率条件下的平均腐蚀速率;利用扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)对比分析了腐蚀产物膜的形态和组成。结果表明:在超临界CO2试验条件下,30Cr Mo腐蚀严重,试样表面出现点蚀或台地腐蚀。随着CO2压力增大,30Cr Mo平均腐蚀速率减小。30Cr Mo腐蚀产物膜随着CO2压力增大更加致密。随着温度升高,30Cr Mo平均腐蚀速率先增大后减小,平均腐蚀速率在80℃达到3.456 mm/a的峰值。当含水率从30%提高到60%时,30Cr Mo平均腐蚀速率从0.083 mm/a迅速增大到1.230 mm/a。研究结果可为油田CO2驱开发过程中抽油杆的使用与腐蚀控制提供支持。 展开更多
关键词 30crmo抽油杆材料 超临界CO2环境 腐蚀速率 腐蚀产物膜
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30CrMo的疲劳实验研究 被引量：3
16
作者 刘荣凤 陈沙古 +1 位作者 王清远 王晓春 《科学技术与工程》 2009年第5期1230-1232,1235,共4页
超声加速疲劳实验是共振式的加速疲劳实验,试样需要满足和系统共振的条件。疲劳实验用试样通过设计获得,狗骨形试样是常用的超声疲劳试样。用超声加速疲劳技术研究了30CrMo的超声疲劳性能。试验获得了30CrMo的S-N曲线,疲劳寿命曲线呈现... 超声加速疲劳实验是共振式的加速疲劳实验,试样需要满足和系统共振的条件。疲劳实验用试样通过设计获得,狗骨形试样是常用的超声疲劳试样。用超声加速疲劳技术研究了30CrMo的超声疲劳性能。试验获得了30CrMo的S-N曲线,疲劳寿命曲线呈现缓慢下降的趋势。对30CrMo的高周和超高周疲劳断口进行了电镜扫描实验,结果发现,断口疲劳裂纹都起源于试样表面或次表面,呈现出裂纹表面萌生机制和典型的裂纹放射状扩展方式。 展开更多
关键词 超声疲劳 30crmo S-N曲线 表面萌生
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30CrMo钢60mm连铸板坯双道次压缩的奥氏体静态再结晶 被引量：3
17
作者 郭金星 鲍思前 +1 位作者 彭联 汤顺启 《特殊钢》 北大核心 2016年第2期54-57,共4页
在Thermecmastor-Z热模拟机上利用双道次压缩方法实验研究30CrMo钢60 mm连铸板坯高温变形道次间隔时间内的静态再结晶行为,分析温度(1000~1150℃),变形量(0.1~0.22),变形速率(0.1~10 s^(-1))以及道次间隔时间(1~80 s)对其静态再结晶的... 在Thermecmastor-Z热模拟机上利用双道次压缩方法实验研究30CrMo钢60 mm连铸板坯高温变形道次间隔时间内的静态再结晶行为,分析温度(1000~1150℃),变形量(0.1~0.22),变形速率(0.1~10 s^(-1))以及道次间隔时间(1~80 s)对其静态再结晶的影响。结果表明,温度、变形量、变形速率及道次间隔时间的增加都会促进30CrMo钢的静态再结晶;30CrMo钢的静态再结晶激活能为184.45 kJ/mol;根据实验数据建立了静态再结晶动力学模型,模型预测结果与实验结果吻合较好。 展开更多
关键词 30crmo钢 60 mm连铸板坯 双道次压缩 静态再结晶 动力学模型
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30CrMo 钢热处理后性能影响因素的研究 被引量：7
18
作者 郭建明 冯永强 +3 位作者 李锦时 朱成刚 杨自新 何金华 《锅炉制造》 2000年第2期58-64,共7页
通过对电站锅炉锻件用30CrMo钢化学成分及热处理工艺对性能影响的研究，掌握30CrMo钢性能与各种影响因素的关系，为30CrMo钢及成品锻件调整热处理工艺提供可靠的依据。
关键词 30crmo钢 化学成分 热处理 性能
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30CrMo钢轴套的热处理工艺及改进 被引量：3
19
作者 张英云 闫建安 +1 位作者 牛玉温 彭彩霞 《热处理》 CAS 2009年第5期59-61,共3页
30CrMo钢轴套属厚壁类零件,经调质处理后力学性能往往达不到要求。在采取了改进淬火工艺、严格控制原材料的合金元素含量等措施后,轴套获得了稳定的力学性能,热处理合格率大大提高。
关键词 30crmo钢 轴套 力学性能 合金元素
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薄板坯连铸连轧30CrMo钢的连续冷却转变(CCT)曲线和应用 被引量：5
20
作者 毛新平 谢利群 《特殊钢》 北大核心 2012年第3期44-46,共3页
采用膨胀法测定了56 mm薄板坯连轧成6 mm板的30CrMo钢(/%:0.32C、0.20Si、0.60Mn、0.20Ni、0.97Cr、0.18Mo)在0.03～15.60℃/s冷却速率下的连续冷却转变(CCT)曲线并观察了各冷却速率下的显微组织。得出30CrMo钢的相变临界点Ac_3=800℃,A... 采用膨胀法测定了56 mm薄板坯连轧成6 mm板的30CrMo钢(/%:0.32C、0.20Si、0.60Mn、0.20Ni、0.97Cr、0.18Mo)在0.03～15.60℃/s冷却速率下的连续冷却转变(CCT)曲线并观察了各冷却速率下的显微组织。得出30CrMo钢的相变临界点Ac_3=800℃,Ac_1=735℃,B_s=510℃,M_s=340℃,M_r=220℃。应用结果表明,30CrMo钢6 mm板卷取后的空冷的冷却速率≤0.06℃/s,当卷取温度为610～640℃时获得铁素体+珠光体组织,避免贝氏体形成导致强度显著升高和塑性变差。 展开更多
关键词 30crmo钢 薄板坯连铸连轧 CCT曲线 卷取温度
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