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25Mn冷拔钢管矫直断裂分析
1
作者 刘军利 郑东伟 李松涛 《物理测试》 2025年第3期53-57,共5页
某工厂采用25Mn热轧无缝钢管制造液压缸用冷拔钢管。在矫直工序中,多支钢管出现横向断裂,极大的影响了生产组织,并造成了较大损失。通过现场调查和取样,并对断裂的钢管和同批次的热轧钢管进行了化学成分、机械性能、金相组织、扫描电子... 某工厂采用25Mn热轧无缝钢管制造液压缸用冷拔钢管。在矫直工序中,多支钢管出现横向断裂,极大的影响了生产组织,并造成了较大损失。通过现场调查和取样,并对断裂的钢管和同批次的热轧钢管进行了化学成分、机械性能、金相组织、扫描电子显微镜(SEM)断口分析等理化测试,分析了25Mn钢管在冷拔后、矫直过程中产生横向断裂的原因。通过试验确认:钢管在矫直中横向断裂的一级失效模式是由于冷拔过程中润滑不良导致的钢管内壁的损伤。二级失效模式为冷拔前的磷化-皂化处理质量不佳,膜厚度不足且不均匀,导致润滑不良。三级失效模式为磷化-皂化工艺过程失控,工艺控制失控主要有两个方面原因,一是磷化温度和时间控制随意性大,二是过钢量大槽液污染程度较高。 展开更多
关键词 25mn钢 冷拔钢管 矫直 横向开裂 磷化-皂化
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激光淬火工艺对25Mn钢组织和力学性能的影响
2
作者 王聪 卢兵 +3 位作者 王安 李新康 田长亮 吕枭 《机车车辆工艺》 2025年第5期21-24,共4页
针对25Mn钢传统感应淬火表面硬度不足、分布不均问题,文章通过JmatPro热力学计算、显微组织分析、硬度测试分析、摩擦磨损试验、三维形貌分析等,研究了激光淬火工艺对25Mn钢微观组织、硬度和耐磨性能的影响。结果显示,经过激光淬火强化,... 针对25Mn钢传统感应淬火表面硬度不足、分布不均问题,文章通过JmatPro热力学计算、显微组织分析、硬度测试分析、摩擦磨损试验、三维形貌分析等,研究了激光淬火工艺对25Mn钢微观组织、硬度和耐磨性能的影响。结果显示,经过激光淬火强化,25Mn钢表层形成了均匀细小的针状马氏体组织,工件表面硬度从220 HV提高到475 HV,提高1.16倍,表面硬度波动小,硬化均匀性高。激光淬火强化层深度>1.3 mm,表面耐磨性提升97%。以上结果表明,激光淬火强化技术能够显著提高25Mn钢材料的硬度和耐磨性能,可获得具有较高表面硬度、一定淬硬层深、无软化带的零件均匀表面耐磨层。 展开更多
关键词 激光淬火 25mn钢 组织演变 硬度 耐磨
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基于铸辗复合成形的25Mn钢法兰热处理工艺的试验研究 被引量：8
3
作者 秦芳诚 李永堂 +1 位作者 齐会萍 杜诗文 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第14期95-104,共10页
以铸辗复合成形的25Mn钢法兰为研究对象,研究热处理工艺参数对25Mn钢法兰微观组织及力学性能的影响;通过扫描电镜观察分析,揭示25Mn钢法兰件经不同回火温度处理后拉伸与冲击断口的断裂机理。试验结果表明,辗扩后法兰件内存在残余应力,... 以铸辗复合成形的25Mn钢法兰为研究对象,研究热处理工艺参数对25Mn钢法兰微观组织及力学性能的影响;通过扫描电镜观察分析,揭示25Mn钢法兰件经不同回火温度处理后拉伸与冲击断口的断裂机理。试验结果表明,辗扩后法兰件内存在残余应力,组织不均匀,拉伸与冲击断裂形式主要为准解理和脆性断裂。在220~660℃回火时,晶粒得到细化,组织均匀;低温回火后,断口形貌为河流状花样和撕裂棱,韧窝少而浅,断裂形式为剪切和解理断裂;且随着回火温度的升高,强度总体呈下降趋势;经620℃回火析出细粒状碳化物,塑性达到峰值,伸长率和断面收缩率分别约为29%和65.32%,此时韧窝密度大,深度变深,冲击吸收能量最大（约103 J）,塑韧性最好。回火温度大于620℃,碳化物发生球化,塑韧性降低。为获得优良的综合力学性能,制定25Mn钢法兰的最佳热处理工艺为880℃淬火保温2 h,在10%NaCl水溶液中冷却后620℃回火10 h。 展开更多
关键词 铸辗复合成形 25mn钢法兰 热处理 微观组织 断裂机理
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铸辗成形大口径25Mn钢环件微织构及力学性能 被引量：8
4
作者 秦芳诚 李永堂 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第8期112-118,共7页
根据铸辗复合成形工艺对大口径25Mn钢环件进行离心铸造和热辗扩工业试验以及对其调质处理,运用金相显微镜、扫描电镜和电子背散射衍射技术分析组织与织构,并采用拉伸与冲击试验等手段检测其力学性能。结果表明,辗扩件外形尺寸精确,组织... 根据铸辗复合成形工艺对大口径25Mn钢环件进行离心铸造和热辗扩工业试验以及对其调质处理,运用金相显微镜、扫描电镜和电子背散射衍射技术分析组织与织构,并采用拉伸与冲击试验等手段检测其力学性能。结果表明,辗扩件外形尺寸精确,组织相对均匀,个别区域伴有不规则晶粒;微观织构组态主要为沿着<111>//ND取向线分布的黄铜R织构{111}<112>和取向密度为6.0的高斯织构{110}<001>,力学性能较好,但塑性稍微偏低;揭示拉伸和冲击断裂机理为解理与韧窝共存形式。调质后回火析出弥散分布的细小碳化物颗粒,晶粒更加细小均匀,大角度晶界所占比例为3/4;揭示织构演化表现为高斯织构沿着?-取向线逐渐向旋转立方织构{110}<110>聚集转变,塑性性能得到明显提高,呈现典型的韧窝断裂。研究揭示通过离心铸造25Mn钢环坯直接热辗扩成形大口径环件是切实可行的,达到了环件成形/成性的双重目的。 展开更多
关键词 铸辗成形 25mn钢环件 离心铸造 热辗扩 织构
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中碳25Mn钢低温韧化机制 被引量：2
5
作者 杨跃辉 李敬 +2 位作者 苑少强 梁国俐 张晓娟 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第5期489-495,共7页
为研究中碳25Mn钢的低温韧化机制,测定了其在不同温度下的冲击功,观察了冲击断口处的显微组织,并采用EBSD技术对组织中各相的构成及晶界组成进行了分析,进而讨论了实验钢在不同温度下的变形机制及其对韧性的影响,结果表明:室温时裂纹尖... 为研究中碳25Mn钢的低温韧化机制,测定了其在不同温度下的冲击功,观察了冲击断口处的显微组织,并采用EBSD技术对组织中各相的构成及晶界组成进行了分析,进而讨论了实验钢在不同温度下的变形机制及其对韧性的影响,结果表明:室温时裂纹尖端区域主要通过TWIP机制实现韧化;随温度降低,裂纹尖端区域中的TRIP机制增强,这虽然能够缓解尖端的应力集中,但生成的马氏体会促进裂纹扩展,导致韧性降低;结果也证明,低温下断口附近的变形机制既有孪生也有滑移,位错的滑移易于诱发“slipping-off”机制,这也会导致钢的韧性恶化。总体来看,实验钢的低温韧性主要取决于裂纹尖端较小范围内材料的变形机制,而TRIP机制的韧化效果低于TWIP机制。 展开更多
关键词 25mn钢 变形机制 低温韧化 TRIP TWIP
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25Mn和27SiMn材料焊接性对比研究 被引量：3
6
作者 李宏策 李文芳 冯培淑 《煤矿机械》 北大核心 2013年第5期147-149,共3页
根据焊接理论对25Mn和27SiMn的碳当量、冷裂纹指数、热裂纹指数、再热裂纹指数以及层状撕裂敏感指数等焊接性进行了充分的分析对比。针对2种材料拟定了焊接方法,利用该方法对材料进行了焊接评定比较试验,结果表明采用合理的焊接工艺方案... 根据焊接理论对25Mn和27SiMn的碳当量、冷裂纹指数、热裂纹指数、再热裂纹指数以及层状撕裂敏感指数等焊接性进行了充分的分析对比。针对2种材料拟定了焊接方法,利用该方法对材料进行了焊接评定比较试验,结果表明采用合理的焊接工艺方案,能使焊接合格率达100%。 展开更多
关键词 25mn 27SiMn 焊接性 焊接工艺方案
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Fe-25Mn合金的力学性能和电子结构的第一性原理计算 被引量：2
7
作者 代永娟 刘帅帅 +2 位作者 谭永军 王敏 任杰 《热加工工艺》 北大核心 2020年第18期56-59,共4页
以Fe-25Mn合金为基础添加不同的合金元素,可获得具有优良力学性能的孪晶诱导塑性钢。通过基于密度泛函理论的第一性原理平面波超软赝势方法计算了Fe-25Mn合金的晶格常数、力学性能、电子结构。结果表明:Fe-25Mn合金满足力学稳定性条件,... 以Fe-25Mn合金为基础添加不同的合金元素,可获得具有优良力学性能的孪晶诱导塑性钢。通过基于密度泛函理论的第一性原理平面波超软赝势方法计算了Fe-25Mn合金的晶格常数、力学性能、电子结构。结果表明:Fe-25Mn合金满足力学稳定性条件,可稳定存在;该合金具有微弱的磁性,总磁距为1.192 hbar。电荷密度则主要集中在Mn原子和离Mn原子最近的Fe原子,Fe原子和Mn原子的分波态密度有明显共振,这说明了Fe-Mn原子之间结合较好。 展开更多
关键词 Fe-25mn合金 电子结构 力学性能 第一性原理计算
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25Mn钢Φ185mm×13mm冷拔管内表面麻点状缺陷的分析和控制工艺 被引量：3
8
作者 邓明明 彭其春 +3 位作者 肖云清 彭自胜 肖鸿光 范其良 《特殊钢》 北大核心 2017年第6期23-26,共4页
25Mn钢(/%:0.24C,0.25Si,0.87Mn,0.016P,0.011S)冷拔管的生产流程为铁水预处理-90tEAF-LFVD-Φ250 mm圆坯HCC-穿孔-热轧至Φ197 mm×17 mm管-冷拔至Φ185 mm×13 mm管。采用光学、扫描电子显微镜、能谱仪和电子探针分析了25Mn... 25Mn钢(/%:0.24C,0.25Si,0.87Mn,0.016P,0.011S)冷拔管的生产流程为铁水预处理-90tEAF-LFVD-Φ250 mm圆坯HCC-穿孔-热轧至Φ197 mm×17 mm管-冷拔至Φ185 mm×13 mm管。采用光学、扫描电子显微镜、能谱仪和电子探针分析了25Mn钢冷拔管内表面麻点状缺陷。结果表明,麻点状缺陷呈翘皮状和凹坑状,翘皮状缺陷成因是CaO-Al_2O_3-(MgO)复合夹杂与钢基体变形量不一,凹坑状缺陷成因是Al_2O_3-MnS-CaS复合夹杂聚集长大后磨削加工过程中脱落。通过将原铝脱氧精炼工艺优化成硅钙合金脱氧工艺,使精炼渣碱度由原6.76降至2.26,精炼渣中(MgO)由原5.33%提高至7.23%,(Al_2O_3)由26.05%降低至12.76%,使钢中的硬脆性夹杂转变为延展性优良的硅酸盐类夹杂,消除了25Mn钢冷拔管内表面麻点状缺陷。 展开更多
关键词 25mn钢 Φ185 mm×13 mm冷拔管 麻点状缺陷 复合夹杂 硅钙线脱氧 精炼渣碱度
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高锰无磁钢ZG25Mn18Cr4的加工硬化机理 被引量：1
9
作者 张丁非 彭建 +2 位作者 杨静 张力 唐昌发 《重庆大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第11期78-80,100,共4页
在应力作用下快速加工硬化是高锰无磁钢ZG25Mn18Cr4的一个重要特征.通过X衍射和电子显微分析证明,变形前和变形后的基体组织都是奥氏体基体加上碳化物,变形前后的基体中均存在条纹状组织,且变形后基体中的条纹数量明显高于变形前基体中... 在应力作用下快速加工硬化是高锰无磁钢ZG25Mn18Cr4的一个重要特征.通过X衍射和电子显微分析证明,变形前和变形后的基体组织都是奥氏体基体加上碳化物,变形前后的基体中均存在条纹状组织,且变形后基体中的条纹数量明显高于变形前基体中的条纹数量.电子衍射分析表明这些出现在粗大奥氏体晶粒内部的条纹组织是高密度层错.由塑性变形产生的大量层错分割了奥氏体基体,缩短了位错运动的自由程,导致了ZG25Mn18Cr4的迅速加工硬化. 展开更多
关键词 ZG25mn18Cr4 加工硬化 层错
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JS25Mn钢管内表面起皮缺陷分析与控制 被引量：1
10
作者 李红光 陈天明 +1 位作者 陈亮 郭奠荣 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2016年第5期153-156,共4页
通过对JS25Mn钢管内表面起皮缺陷进行分析,认为造成该缺陷的原因主要为:钢中含有高熔点及含钛化合物非金属夹杂;低熔点非金属夹杂在铸坯疏松缺陷位置发生偏聚。通过真空处理钢液及连铸工艺优化调整后,钢液纯净度得到提高,铸坯内部质量... 通过对JS25Mn钢管内表面起皮缺陷进行分析,认为造成该缺陷的原因主要为:钢中含有高熔点及含钛化合物非金属夹杂;低熔点非金属夹杂在铸坯疏松缺陷位置发生偏聚。通过真空处理钢液及连铸工艺优化调整后,钢液纯净度得到提高,铸坯内部质量得到优化,有效解决了起皮缺陷问题。用户对产品使用情况给予了认可。 展开更多
关键词 JS25mn钢管 起皮缺陷 纯净度 中心疏松 偏聚
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辗后再加热温度对25Mn钢环件组织及织构的影响 被引量：1
11
作者 秦芳诚 李永堂 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第3期95-100,共6页
对25Mn钢铸坯辗扩后环件进行不同温度的再加热,借助光学显微镜观察组织以及利用扫描电镜和电子背散射衍射技术分析晶粒取向差角分布、织构演化过程和拉伸与冲击试样断口形貌。结果表明,加热温度升高,晶粒尺寸增大趋势明显,660℃时大约2/... 对25Mn钢铸坯辗扩后环件进行不同温度的再加热,借助光学显微镜观察组织以及利用扫描电镜和电子背散射衍射技术分析晶粒取向差角分布、织构演化过程和拉伸与冲击试样断口形貌。结果表明,加热温度升高,晶粒尺寸增大趋势明显,660℃时大约2/3的晶粒平均直径为16-28μm,但基本呈正态分布特征;高温条件下,亚晶界通过回复作用不断吸收位错,晶界取向差角向大角度晶界迁移的比例增加。反极图结果表明织构形态主要为{001}〈110〉,600℃时织构强度高,伴有{112}〈110〉组分织构;随着再加热温度升高织构强度明显减弱。所测定试样力学性能均较高,拉伸断口韧窝明显,且在660℃时韧窝直径大、塑性最好,断面收缩率达到了58.3%,呈韧窝断裂形式。冲击试样断口具有少量解理平台和撕裂棱。 展开更多
关键词 25mn钢铸坯 加热温度 晶界取向差 织构 力学性能
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Fe-25Mn-6Si-7Cr形状记忆合金在含沙多相流中的损伤行为 被引量：2
12
作者 王再友 朱金华 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第5期531-536,共6页
测量Fe-25Mn-6Si-7Cr形状记忆合金在含沙多相流中的损伤抗力,研究了失效机制和损伤抗力的控制因素,并与水轮机叶片用不锈钢0Cr13Ni5Mo进行了对比.结果表明,Fe-25Mn-6Si-7Cr形状记忆合金在含沙多相流中的失效机制主要是泥沙犁削,其损伤... 测量Fe-25Mn-6Si-7Cr形状记忆合金在含沙多相流中的损伤抗力,研究了失效机制和损伤抗力的控制因素,并与水轮机叶片用不锈钢0Cr13Ni5Mo进行了对比.结果表明,Fe-25Mn-6Si-7Cr形状记忆合金在含沙多相流中的失效机制主要是泥沙犁削,其损伤抗力因高的局域弹性和高的犁削抗力而优于不锈钢0Cr13Ni5Mo,局域弹性高是其损伤破坏速度效应低和空蚀与泥沙冲刷磨损交互作用小的根本原因. 展开更多
关键词 材料失效与保护 Fe-25mn-6Si-7Cr形状记忆合金 失效机制 损伤抗力
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淬火温度对25Mn2V钢组织与性能的影响 被引量：3
13
作者 万荣春 《钢管》 CAS 2015年第2期18-21,共4页
采用拉伸试验、硬度试验和金相分析等方法,研究了25Mn2V钢在不同温度(850,880,910,950,1 000,1 050℃)淬火+600℃回火后的力学性能和显微组织。结果表明:25Mn2V钢调质处理淬火温度为910℃时,其力学性能最高;但当淬火温度达到950℃时,钢... 采用拉伸试验、硬度试验和金相分析等方法,研究了25Mn2V钢在不同温度(850,880,910,950,1 000,1 050℃)淬火+600℃回火后的力学性能和显微组织。结果表明:25Mn2V钢调质处理淬火温度为910℃时,其力学性能最高;但当淬火温度达到950℃时,钢材淬火组织明显粗化,力学性能下降。 展开更多
关键词 25mn2V钢 淬火 回火 调质处理 显微组织 力学性能
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25Mn2钢热处理工艺的优化 被引量：2
14
作者 马春来 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第2期222-224,共3页
探讨了25Mn2钢热处理工艺的优化。实验结果表明,25Mn2钢的最佳热处理工艺为：淬火温度880～910℃,保温时间45～50 min（壁厚为10～12 mm）;回火温度580～600℃,回火保温时间60min。
关键词 25mn2钢 淬火温度 回火温度
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高锰无磁钢ZG25Mn18Cr4中的层错组织
15
作者 张丁非 彭建 徐幸梓 《重庆大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第6期69-73,共5页
通过光学金相、X射线衍射及透射电镜观察,发现ZG25Mn18Cr4钢形变强化后的组织由奥氏体基体和叠加层错组成。形变量对这些层错的数量及形态有很大影响,其中一些层错形变后会由于相互叠加而使表现层错的条纹特征不明显,其形貌很类似于ε... 通过光学金相、X射线衍射及透射电镜观察,发现ZG25Mn18Cr4钢形变强化后的组织由奥氏体基体和叠加层错组成。形变量对这些层错的数量及形态有很大影响,其中一些层错形变后会由于相互叠加而使表现层错的条纹特征不明显,其形貌很类似于ε马氏体组织。讨论了这种常被误认为ε马氏体的层错组织的形貌特征及形成机理。 展开更多
关键词 ZG25mn18Cr4 层错 形变强化 形貌
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25Mn钢冲击性能的研究
16
作者 尤大勇 唐静 周海 《理化检验（物理分册）》 CAS 2006年第6期278-281,共4页
为研究25Mn钢不同状态的冲击性能的差异,采用示波冲击试验、硬度测定、显微组织观察和冲击断口的SEM形貌分析等方法,分别对轧制态、正火和淬火+回火的试样进行了测定。结果表明,用示波冲击试验能得到不同变形和断裂阶段载荷、变形及能... 为研究25Mn钢不同状态的冲击性能的差异,采用示波冲击试验、硬度测定、显微组织观察和冲击断口的SEM形貌分析等方法,分别对轧制态、正火和淬火+回火的试样进行了测定。结果表明,用示波冲击试验能得到不同变形和断裂阶段载荷、变形及能量消耗的变化。如淬火+回火态的变形抗力和变形能力都较高,但其总冲击功仅比正火态平均高6J,可却使其材料的裂纹扩展功平均提高16．78J。分析冲击试样的裂纹形成功和裂纹扩展功,以及断口形貌可以判断材料的韧脆性。 展开更多
关键词 25mn钢 冲击 裂纹形成与扩展
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淬火温度对25MnVK钢力学性能的影响
17
作者 李晓红 马彪 +1 位作者 张红霞 郑喜平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第18期214-215,217,共3页
研究了370℃回火时淬火温度对25Mn VK钢力学性能的影响,并对显微组织和力学性能进行了分析。结果表明在810～870℃,硬度和强度随淬火温度的升高而增加,超过870℃淬火则有所降低,冲击韧度在810～910℃淬火单调下降,在870℃淬火获得最佳... 研究了370℃回火时淬火温度对25Mn VK钢力学性能的影响,并对显微组织和力学性能进行了分析。结果表明在810～870℃,硬度和强度随淬火温度的升高而增加,超过870℃淬火则有所降低,冲击韧度在810～910℃淬火单调下降,在870℃淬火获得最佳力学性能,淬火后的显微组织是细小的板条马氏体。 展开更多
关键词 25mn VK 钢 淬火温度 力学性能 硬度
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回火温度对25Mn2钢组织与力学性能的影响
18
作者 李丽茹 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第6期196-197,共2页
通过对25Mn2钢进行淬火+回火的调质处理,研究了油井钢管采用淬火+不同回火温度的调质处理后的力学性能及金相组织的变化,为确定25Mn2油井钢管的合理的热处理工艺提供重要依据。
关键词 25mn2钢 回火温度 力学性能 显微组织
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热处理保温时间对25Mn2钢力学性能和显微组织的影响 被引量：7
19
作者 李颖 唐豪清 +4 位作者 楼渊 杨玉珍 夏喜红 岑晓燕 陈晓云 《理化检验（物理分册）》 CAS 2009年第8期467-470,共4页
对25Mn2钢进行了不同工艺的热处理,研究了淬火保温时间和回火保温时间对其力学性能和显微组织的影响,以探讨优化其热处理工艺的可能性。结果表明:回火保温时间对力学性能的影响是显著的,而淬火保温时间对力学性能的影响并不显著;在淬火... 对25Mn2钢进行了不同工艺的热处理,研究了淬火保温时间和回火保温时间对其力学性能和显微组织的影响,以探讨优化其热处理工艺的可能性。结果表明:回火保温时间对力学性能的影响是显著的,而淬火保温时间对力学性能的影响并不显著;在淬火温度为900℃,回火温度为615℃的条件下,回火保温20 min是必要且足够的;经优化后工艺热处理25Mn2钢的力学性能能较好地满足API 5CT标准要求。 展开更多
关键词 25mn2钢 淬火 回火 零保温
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铝脱氧25Mn钢圆坯中夹杂物的分布规律 被引量：2
20
作者 杨文魁 宋景凌 +4 位作者 周旋 朱庆桂 李恒华 刘合萍 杨健 《炼钢》 CAS 北大核心 2023年第4期70-81,共12页
针对铝脱氧25Mn钢圆铸坯中夹杂物的分布特征,通过配备夹杂物自动分析仪的扫描电镜-能谱仪(SEM-EDS)检测了圆坯不同径向位置处夹杂物的二维形貌、成分及数量密度。对钢中夹杂物进行非水电解提取及三维形貌、成分的观察,并结合FactSage 8.... 针对铝脱氧25Mn钢圆铸坯中夹杂物的分布特征,通过配备夹杂物自动分析仪的扫描电镜-能谱仪(SEM-EDS)检测了圆坯不同径向位置处夹杂物的二维形貌、成分及数量密度。对钢中夹杂物进行非水电解提取及三维形貌、成分的观察,并结合FactSage 8.0软件进行了计算分析。结果表明,在钢液的凝固冷却过程中,随着温度的降低,夹杂物中Al_(2)O_(3)含量逐渐增加,CaS含量先增加后减少,CaO及SiO_(2)含量逐渐减少。随着钢中氧含量的增加,单相钢液的稳定区域逐渐缩小,液相氧化物稳定区域增加。钢中夹杂物主要可分为含SiO_(2)的S类、含Al_(2)O_(3)的A类、含MgO的M类及以CaO或CaS为基础的C类。随着靠近圆铸坯中心位置,夹杂物的总数量密度呈现小幅增加态势,S类、A类及M类夹杂物数量密度小幅增加,C类夹杂物数量密度小幅减少。在靠近圆铸坯表面附近,大部分CaO-Al_(2)O_(3)-MgO类夹杂物处于液相区附近,随着逐渐靠近圆铸坯中心处,CaO-Al_(2)O_(3)-MgO类夹杂物组成逐渐远离液相区域,其平均成分由液相区域逐渐转移至固相区域,夹杂物中MgO含量增加。非水电解提取到的夹杂物与夹杂物自动分析所观察到的夹杂物种类基本一致。 展开更多
关键词 夹杂物平衡相图 夹杂物特性 非水电解 圆铸坯 25mn钢
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