20MnTiB钢奥氏体化过程中晶粒长大行为 被引量：1

1

作者 刘浩楠 徐东 +3 位作者 姚菲 郑磊 张晓洋 郑冰 《钢铁研究学报》 北大核心 2025年第4期525-538,共14页

对20MnTiB钢进行淬火工艺实验,研究加热温度、保温时间对奥氏体晶粒尺寸以及均匀性的影响,探究20MnTiB钢在加热温度(1173~1373 K)和保温时间(10~80 min)范围内的奥氏体晶粒长大行为;基于Beck、Hillert和Sellars模型,通过回归分析建立奥... 对20MnTiB钢进行淬火工艺实验,研究加热温度、保温时间对奥氏体晶粒尺寸以及均匀性的影响,探究20MnTiB钢在加热温度(1173~1373 K)和保温时间(10~80 min)范围内的奥氏体晶粒长大行为;基于Beck、Hillert和Sellars模型,通过回归分析建立奥氏体晶粒长大模型。结合实验数据,拟合晶粒均匀性参数ω值,并构建奥氏体均匀性数学模型,预测20MnTiB钢奥氏体晶粒的均匀性。结果表明:20MnTiB钢在1173~1373 K的温度范围内,随加热温度的升高,晶粒长大速率由0.217μm/K提升至0.467μm/K,在10~80 min的时间范围内,随保温时间的延长,晶粒长大速率由0.25μm/min减缓至0.16μm/min;3种晶粒长大数学模型中,Sellars模型的预测精度最高,能较好地预测20MnTiB钢奥氏体晶粒尺寸,其中激活能Q和参数k分别为458035 J/mol和4.51×1021;晶粒均匀度模型的预测值与实测值的平均相关系数R2为0.972,能较准确预测晶粒度分布情况。此外,结合不同加热条件下的ω值与奥氏体晶粒度等值线图,可以得出需要控制晶粒度在指定范围内(如35~40μm)的最佳保温温度和保温时间(即加热温度1250 K,保温时间4450~4800 s),为获得均匀且细小的奥氏体晶粒度提供了指导。 展开更多

关键词 20mntib钢 奥氏体晶粒长大行为 晶粒尺寸分布 晶粒长大模型 均匀性模型

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20MnTiB液压油缸缸体用无缝钢管的性能分析及改进 被引量：4

2

作者 夏文斌 郑戈 +1 位作者 周勇 赵映辉 《钢管》 CAS 2019年第4期21-24,共4页

分析Φ426 mm×38 mm规格厚壁高强度缸体用20MnTiB调质无缝钢管的理化性能,研究20MnTiB钢种应用于壁厚30 mm以上厚壁高强度油缸用钢管或低温使用的可行性。试验结果表明:20MnTiB钢种淬透性深度为15 mm左右,内外表面都冷却的情况下... 分析Φ426 mm×38 mm规格厚壁高强度缸体用20MnTiB调质无缝钢管的理化性能,研究20MnTiB钢种应用于壁厚30 mm以上厚壁高强度油缸用钢管或低温使用的可行性。试验结果表明:20MnTiB钢种淬透性深度为15 mm左右,内外表面都冷却的情况下不适合生产壁厚30 mm以上的钢管;20MnTiB钢种的韧-脆转变温度在13 ℃左右,不适应低温环境工作;建议厚壁高强度液压油缸用钢管用高淬透性或低韧-脆转变温度的钢种替换20MnTiB;替代钢种具有较高的强度和优异的低温韧性,综合性能优于20MnTiB,更适合生产壁厚超过30 mm或低温环境使用的高强度液压油缸用钢管。 展开更多

关键词 无缝钢管 液压油缸 20mntib 淬透深度 韧-脆转变温度

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高强钢20MnTiB焊接接头残余应力分布规律研究 被引量：3

3

作者 李兴霞 崔国明 +1 位作者 翟德梅 吴金杰 《电焊机》 北大核心 2013年第7期76-79,共4页

工程机械用高强钢焊件在服役过程中,由于焊接残余应力及其他因素的共同作用,承载能力下降、寿命不长等情况时有发生,采用盲孔法对板厚为6 mm和12 mm的国产高强钢20MnTiB对接焊接接头试样进行了残余应力测试,以研究不同厚度、相同厚度焊... 工程机械用高强钢焊件在服役过程中,由于焊接残余应力及其他因素的共同作用,承载能力下降、寿命不长等情况时有发生,采用盲孔法对板厚为6 mm和12 mm的国产高强钢20MnTiB对接焊接接头试样进行了残余应力测试,以研究不同厚度、相同厚度焊缝正反面对残余应力的影响规律,分析其分布规律曲线。研究结果表明,焊接接头残余应力的分布规律是:纵向残余应力以焊缝中心基本对称,呈双峰分布,在熔合线处出现了峰值,其值高达660 MPa;横向残余应力维持在较小的水平,其最大值不超过195 MPa。结果表明:板厚6 mm和12 mm的残余应力分布规律相似,相同板厚的正反面残余应力分布规律相似。 展开更多

关键词 高强钢20mntib 盲孔法 残余应力 分布曲线

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工程机械用高强钢20MnTiB焊接接头的断裂韧性研究 被引量：3

4

作者 李兴霞 崔国明 +1 位作者 翟德梅 吴金杰 《焊接技术》 北大核心 2013年第7期13-15,5,共3页

本文针对工程机械用高强钢焊接接头有较大断裂倾向的特点,依据英国标准BS 7448断裂韧度试验标准,采用熔化极气体保护焊(GMAW)工艺对板厚为14 mm的国产高强钢20MnTiB对接焊接接头试样进行了低温裂纹尖端张开位移(CTOD)试验。结果表明:在... 本文针对工程机械用高强钢焊接接头有较大断裂倾向的特点,依据英国标准BS 7448断裂韧度试验标准,采用熔化极气体保护焊(GMAW)工艺对板厚为14 mm的国产高强钢20MnTiB对接焊接接头试样进行了低温裂纹尖端张开位移(CTOD)试验。结果表明:在本文中所制订的焊接工艺条件下,无需焊后消氢处理20MnTiB高强钢的焊接接头CTOD平均值均大于标准验收值,有较高的断裂韧性值。 展开更多

关键词 CTOD 断裂韧度 高强钢20mntib 焊接接头 工程机械

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稀土对20MnTiB钢渗碳动力学及组织性能的影响 被引量：3

5

作者 邵光杰 刘建华 秦秀娟 《物理测试》 CAS 1994年第3期14-16,共3页

本文对稀土在20MnTiB钢渗碳过程中的作用进行了探讨。结果表明稀土可显著提高渗碳速度和改善渗层质量。

关键词 稀土 渗碳 20mntib钢

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控冷工艺对ML20MnTiB冷镦性能的影响 被引量：4

6

作者 张全刚 翟林甫 +1 位作者 李印长 龙广超 《金属制品》 2011年第1期76-78,83,共4页

用ML20MnTiB替代ML40Cr作为冷镦钢盘条,以减少冷镦前退火处理工序。介绍ML20MnTiB盘条化学成分及轧制工艺流程,斯太尔摩线长度104m,盘条在斯太尔摩线上的运行时间由290s提高到373s,在保温罩内的运行时间由179 s增加到271s,在保温罩内的... 用ML20MnTiB替代ML40Cr作为冷镦钢盘条,以减少冷镦前退火处理工序。介绍ML20MnTiB盘条化学成分及轧制工艺流程,斯太尔摩线长度104m,盘条在斯太尔摩线上的运行时间由290s提高到373s,在保温罩内的运行时间由179 s增加到271s,在保温罩内的平均冷却速度由0.44℃/s降到0.38℃/s。工艺调整后,盘条屈服强度和抗拉强度均降低约30～40 MPa,组织全部为铁素体加珠光体,心部不存在粒状贝氏体,心部晶粒度由8.5级增大到7.5级,1/3冷镦合格率由原来的75%提高到100%。 展开更多

关键词 ML20mntib 控冷工艺 冷镦钢 斯太尔摩线

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ML20MnTiB高强度冷镦钢线材的研制与开发 被引量：7

7

作者 范银平 《金属制品》 2009年第1期41-43,共3页

紧固件制造要求ML20MnTiB冷镦钢线材提高冷加工性能、淬透性和综合力学性能。安钢采用100t转炉--LF精炼--150mm×150mm连铸小方坯-高速线材生产线，研制开发出ML20MnTiB高强度冷镦钢线材，主要化学成分如下：w（C）为0．19％～0．2... 紧固件制造要求ML20MnTiB冷镦钢线材提高冷加工性能、淬透性和综合力学性能。安钢采用100t转炉--LF精炼--150mm×150mm连铸小方坯-高速线材生产线，研制开发出ML20MnTiB高强度冷镦钢线材，主要化学成分如下：w（C）为0．19％～0．22％，w（Si）为0．08％～0．20％，w（Mn）为1．40％～1．55％，w（Ti）为0．04％～0．06％，w（B）为0．0005％～0．0025％。冶炼过程中控制硼不被氧化和氮化，轧制过程中开轧温度为（950±30）℃；精轧温度为（870±20）℃；减定径温度为（830±20）℃，吐丝温度为（800±20）℃，入15辊道速度为12～18m／min。生产实践表明：产品综合性能稳定，各项技术指标达到用户制作10．9级高强度螺栓的要求。 展开更多

关键词 ML20mntib线材 高强度冷镦钢 冷镦性能 高强度螺栓

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Ce对于20MnTiB冷镦钢夹杂物和力学性能的影响 被引量：5

8

作者 樊轩宇 于彦冲 +3 位作者 郑安民 薛高红 张金玲 王社斌 《工程科学学报》 EI CSCD 北大核心 2024年第11期1989-1999,共11页

工业化试验生产不同稀土(Ce)含量20MnTiB冷镦钢,采用维氏硬度计、拉伸试验机、冲击试验机、光学显微镜(OM)及扫描电镜(SEM)等手段,研究添加Ce后,钢中夹杂物变质情况以及热轧盘条显微组织和力学性能的变化,并分析Ce的作用机理.结果表明,... 工业化试验生产不同稀土(Ce)含量20MnTiB冷镦钢,采用维氏硬度计、拉伸试验机、冲击试验机、光学显微镜(OM)及扫描电镜(SEM)等手段,研究添加Ce后,钢中夹杂物变质情况以及热轧盘条显微组织和力学性能的变化,并分析Ce的作用机理.结果表明,添加0.0025%Ce后,钢液中S含量下降,洁净度显著提高;盘条中夹杂物由大尺寸、长条状的Al_(2)O_(3)·MgO·CaO·CaS复合夹杂物变质为小尺寸、类球状的CeAlO_(3)·MgO·CaO·CaS复合夹杂物;同时长条状MnS夹杂物消失;热力学计算表明钢中最易生成的稀土夹杂物为CeAlO_(3).添加Ce后,盘条显微组织细化,铁素体比例有所提升,粒状贝氏体组织减轻,其尺寸也进一步减小.盘条的硬度、屈服强度和抗拉强度有所降低;室温冲击韧性显著增加,由31.7 J增加至52.3 J,提升65.0%.稀土微合金化盘条硬度、强度的降低以及冲击性能的显著增加有益于其冷镦性能提高.研究结果可为进一步开发新型稀土微合金化冷镦钢提供技术和理论支撑. 展开更多

关键词 稀土 夹杂物 20mntib冷镦钢 粒状贝氏体 冲击韧性

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铁路道钉钢20MnTiB的生产试制

9

作者 冯跃平 《新疆钢铁》 2017年第1期12-16,共5页

文章针对铁路道钉钢20MnTiB的使用特性进行了研究分析,并结合八钢生产线特点,通过确定生产工艺路线,合理的化学成分,冶炼控制和轧制控制,试制生产了20MnTiB直径φ25mm的铁道道钉钢。产品经用户使用,满足用户要求。

关键词 道钉钢 20mntib 化学成分 钢的纯净度 表面控制

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ML20MnTiB组织与性能优化实践

10

作者 秦凤婷 《济源职业技术学院学报》 2020年第2期51-55,共5页

针对ML20MnTiB冷镦钢线材硬度偏高的问题,与其他厂同等规格材料进行了化学成分、力学性能及金相组织对标实验,发现硬度偏高是由于组织中含有贝氏体造成的,并提出了工艺改进措施:KOCKS入口温度降低到850~890℃,卷取温度降低到820~850℃,... 针对ML20MnTiB冷镦钢线材硬度偏高的问题,与其他厂同等规格材料进行了化学成分、力学性能及金相组织对标实验,发现硬度偏高是由于组织中含有贝氏体造成的,并提出了工艺改进措施:KOCKS入口温度降低到850~890℃,卷取温度降低到820~850℃,使成品出保温罩时最高温度控制在600℃左右。通过优化控轧控冷参数等措施,消除了钢材中的硬性贝氏体组织,降低了硬度,改善了力学性能。 展开更多

关键词 ML20mntib 贝氏体 组织与力学性能 冷却工艺

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提高ML20MnTiB钢标准件强度级别的盘条生产工艺研究

11

作者 马志军 《金属制品》 2008年第6期27-30,共4页

介绍ML20MnTiB合金冷镦钢的成分控制,对合金冷镦钢的调质工艺机制进行探讨,通过调整ML20MnTiB盘条的调质工艺,得到不同的金相组织和力学性能,进而达到生产12.9级高强度标准件的要求,起到优化生产工艺、节约原材料和提高经济效益的作用。

关键词 ML20mntib合金盘条 调质工艺 组织 力学性能

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稀土Ce对20MnTiB冷镦钢中夹杂物演变的影响 被引量：1

12

作者 郑安民 樊轩宇 +4 位作者 黄增鑫 毛旺旺 于彦冲 张金玲 王社斌 《特殊钢》 2024年第6期37-47,共11页

工业化实验生产不同稀土(Ce)含量的20MnTiB冷镦钢,通过实验观察和热力学计算,研究了在Ca处理的基础上,Ce对20MnTiB冷镦钢生产过程中夹杂物演变的影响。结果表明,经Ce处理后,大尺寸类球状Al_(2)O_(3)·MgO·CaO·CaS夹杂物... 工业化实验生产不同稀土(Ce)含量的20MnTiB冷镦钢,通过实验观察和热力学计算,研究了在Ca处理的基础上,Ce对20MnTiB冷镦钢生产过程中夹杂物演变的影响。结果表明,经Ce处理后,大尺寸类球状Al_(2)O_(3)·MgO·CaO·CaS夹杂物被变质分解为1μm左右类球状的CeAlO_(3)·MgO·CaO·CaS夹杂物,2μm左右不规则状的该类型夹杂物被变质球化。热轧后,0Ce试样盘条中夹杂物沿轧制方向拉长,夹杂物尺寸更大,形状愈发不规则,此外,还发现长条状MnS夹杂物。而在27Ce试样中,经Ce处理后w[S]降低40%,抑制了凝固过程中MnS夹杂物的形成,且经轧制后,盘条中夹杂物小尺寸、类球状的特性并未发生改变。热力学计算结果与实验结果相吻合。Ce处理后,大尺寸、不规则夹杂物的变质分解、小尺寸、不规则状夹杂物的变质球化以及MnS夹杂物的消失,避免了在冷镦过程中由于夹杂物不规则形貌引起的应力集中,从而有利于实验钢冷镦性能的提升。研究结果可为进一步开发新型稀土微合金化冷镦钢提供技术和理论支撑。 展开更多

关键词 20mntib冷镦钢 Ca处理 Ce处理 夹杂物演变 热力学计算

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20MnTiB钢与调质45钢焊接工艺 被引量：4

13

作者 熊健 左舜贵 +4 位作者 张春枝 杨梅 李志军 唐植国 艾正元 《焊接技术》 北大核心 2013年第2期26-29,76,共4页

本文通过理论分析与试验结合的方法,对调质45钢与20MnTiB钢异种钢接头的焊接工艺进行了研究。分析表明:2种材料的碳当量都大于0.4%,钢材淬硬性和冷裂倾向较大,20MnTiB钢的HAZ区域极易因焊接热输入大而软化。要确保焊接质量,必须采取合... 本文通过理论分析与试验结合的方法,对调质45钢与20MnTiB钢异种钢接头的焊接工艺进行了研究。分析表明:2种材料的碳当量都大于0.4%,钢材淬硬性和冷裂倾向较大,20MnTiB钢的HAZ区域极易因焊接热输入大而软化。要确保焊接质量,必须采取合理的焊前预热、道间保温、焊后热处理以及控制热输入等工艺措施。试验结果表明,本文拟定的工艺方案完全达到了设计要求,并已投入焊接生产。 展开更多

关键词 20mntib钢 调质45钢 焊接工艺

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ML20MnTiB合金冷镦钢盘条的开发 被引量：1

14

作者 王晓静 沈志军 《金属制品》 2011年第3期51-54,共4页

介绍ML20MnTiB冷镦钢盘条开发过程。采取控制C,P,Si,Al,Ti等含量;出钢温度1 620～1 650℃,钢水过热度25～30℃,连铸拉速2.4～2.6 m/min;轧制加热温度(980±50)℃,均热温度(1 060±20)℃,开轧温度(950±20)℃,精轧温度850～... 介绍ML20MnTiB冷镦钢盘条开发过程。采取控制C,P,Si,Al,Ti等含量;出钢温度1 620～1 650℃,钢水过热度25～30℃,连铸拉速2.4～2.6 m/min;轧制加热温度(980±50)℃,均热温度(1 060±20)℃,开轧温度(950±20)℃,精轧温度850～900℃,减定径温度800～850℃,吐丝温度780～820℃等措施,生产的ML20MnTiB盘条金相组织均为等轴铁素体+珠光体,晶粒度9.0～10.5级,铁素体脱碳层深度小于0.03 mm,夹杂物小于0.5级,同圈性能均匀,冷镦无裂纹,满足生产10.9级螺栓技术要求。 展开更多

关键词 ML20mntib盘条 冷镦钢 化学成分 工艺控制

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缸体用20MnTiB调质无缝钢管的工艺实践 被引量：4

15

作者 吴红 易良刚 +5 位作者 邹友富 林发驹 陈雨 张辉 詹勇 杜思敏 《钢管》 CAS 2013年第1期40-44,共5页

介绍了中厚壁高强度缸体用20MnTiB调质无缝钢管的生产工艺和关键控制技术,以及产品的质量情况。采用"转炉/电炉炼钢+LF精炼+轧管+调质"工艺生产的中厚壁高强度缸体用20MnTiB调质无缝钢管钢质纯净,各项性能指标和尺寸精度等完... 介绍了中厚壁高强度缸体用20MnTiB调质无缝钢管的生产工艺和关键控制技术,以及产品的质量情况。采用"转炉/电炉炼钢+LF精炼+轧管+调质"工艺生产的中厚壁高强度缸体用20MnTiB调质无缝钢管钢质纯净,各项性能指标和尺寸精度等完全满足用户提出的技术要求,其综合性能优于27SiMn调质无缝钢管。 展开更多

关键词 缸体用无缝钢管 高强度 20mntib 调质处理

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某铁路桥梁用20MnTiB钢高强螺栓断裂原因 被引量：6

16

作者 宋艳双 周友龙 陈昊宇 《理化检验（物理分册）》 CAS 2023年第1期39-42,共4页

某铁路主桥钢桁梁杆间20MnTiB钢高强螺栓发生断裂。采用复检试验、化学成分分析、金相检验、硬度测试、力学性能测试和断口分析等方法,分析了螺栓断裂的原因。结果表明:螺栓的断裂形式为氢致断裂,断裂原因是螺栓中锰元素含量偏高,导致... 某铁路主桥钢桁梁杆间20MnTiB钢高强螺栓发生断裂。采用复检试验、化学成分分析、金相检验、硬度测试、力学性能测试和断口分析等方法,分析了螺栓断裂的原因。结果表明:螺栓的断裂形式为氢致断裂,断裂原因是螺栓中锰元素含量偏高,导致耐腐蚀性下降,长期在潮湿环境下服役,致使螺栓发生氢致断裂。 展开更多

关键词 20mntib钢 钢桁梁杆 高强螺栓 氢脆 氢致断裂

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20MnTiB缸体用无缝钢管研制开发 被引量：6

17

作者 易良刚 边华川 +3 位作者 刘俊 刘昊 李琨 王西江 《四川冶金》 CAS 2009年第6期23-26,共4页

介绍了20MnTiB缸体用无缝钢管的生产工艺和质量情况,以转炉炼钢+LF精炼+340连轧管机组生产的20MnTiB厚壁无缝钢管完全满足制造工程机械液压油缸的钢质、力学性能和尺寸精度等要求,其综合性能优于27SiMn钢管。

关键词 20mntib 缸体 无缝钢管 研制

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正交试验法优化ML20MnTiB精线表面磷化质量的工艺研究 被引量：1

18

作者 侯凯元 赵广兴 +3 位作者 都影祁 张磊 郭利强 景双辉 《材料保护》 CAS CSCD 2021年第6期131-135,共5页

为了提升ML20MnTiB精线表面磷化膜的质量,满足客户大变形多工位高速冷成型需求,采用正交试验方法研究了不同酸洗拉拔工艺对ML20MnTiB合金钢丝磷化膜的膜重、SEM形貌和成分的影响。结果表明:第3次抽丝不酸洗,采用凯密特尔工艺磷化,控制... 为了提升ML20MnTiB精线表面磷化膜的质量,满足客户大变形多工位高速冷成型需求,采用正交试验方法研究了不同酸洗拉拔工艺对ML20MnTiB合金钢丝磷化膜的膜重、SEM形貌和成分的影响。结果表明:第3次抽丝不酸洗,采用凯密特尔工艺磷化,控制精抽变形量为10%时,获得的表面磷化膜最重、磷化有益成分最高、微观形貌最为理想,更符合冷加工成型工艺要求。 展开更多

关键词 正交试验 ML20mntib 精线 磷化膜

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ML20MnTiB高强度螺栓断口裂纹分析

19

作者 潘志军 《钢铁研究》 CAS 2005年第6期22-25,共4页

针对10.9级ML20MnTiB钢结构螺栓在拉伸试验、楔负荷试验中出现断口裂纹的现象,对该批螺栓抽样进行了化学成分、金相组织和断口分析,并测定了机械性能。研究表明,螺栓产生断口裂纹的主要原因是钢材芯部存在原始缺陷和较明显的带状组织。

关键词 ML20mntib 断口裂纹 带状组织 偏析

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ML20MnTiB冷镦开裂原因分析及改善措施 被引量：1

20

作者 刘金庆 马春雨 +2 位作者 陈猛 朱帅 曹长法 《金属制品》 CAS 2022年第5期41-43,52,共4页

ML20MnTiB热轧盘条生产10.9级高强度螺栓,冷镦时发生开裂,分析开裂样品发现连铸坯表面针孔缺陷是造成开裂的主要原因。分析针孔缺陷影响因素并优化连铸保护浇铸工艺,连铸坯表面质量得到明显改善,经用户批量使用,未发现因针孔缺陷造成的... ML20MnTiB热轧盘条生产10.9级高强度螺栓,冷镦时发生开裂,分析开裂样品发现连铸坯表面针孔缺陷是造成开裂的主要原因。分析针孔缺陷影响因素并优化连铸保护浇铸工艺,连铸坯表面质量得到明显改善,经用户批量使用,未发现因针孔缺陷造成的开裂。 展开更多

关键词 ML20mntib 冷镦开裂 针孔缺陷 脱碳 保护浇铸

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