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Effect of Nb Addition on Tensile and Wear Properties of 18Ni300 Mold Steel Fabricated by LPBF
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作者 Jian Changhuang Yang Yang +5 位作者 Wang Chengyong Yu Bowen Niu Liuhui Hu Gaofeng Liu Jianye Huang Zhenghua 《稀有金属材料与工程》 北大核心 2026年第1期18-26,共9页
Laser powder bed fusion(LPBF)is highly suitable for forming 18Ni300 mold steel,thanks to its excellent capability in manufacturing complex shapes and outstanding capacity for regulating microstructures.It is widely us... Laser powder bed fusion(LPBF)is highly suitable for forming 18Ni300 mold steel,thanks to its excellent capability in manufacturing complex shapes and outstanding capacity for regulating microstructures.It is widely used in fields such as injection molding,die casting,and stamping dies.Adding reinforcing particles into steel is an effective means to improve its performance.Nb/18Ni300 composites were fabricated by LPBF using two kinds of Nb powders with different particle sizes,and their microstructures and properties were studied.The results show that the unmelted Nb particles are uniformly distributed in the 18Ni300 matrix and the grains are refined,which is particularly pronounced with fine Nb particles.In addition,element diffusion occurs between the particles and the matrix.The main phases of the base alloy are α-Fe and a small amount of γ-Fe.With the addition of Nb,part of the α-Fe is transformed into γ-Fe,and unmelted Nb phases appear.The addition of Nb also enhances the hardness and wear resistance of the composites but slightly reduces their tensile properties.After aging treatment,the molten pools and grain boundaries become blurred,grains are further refined,and the interfaces around the particles are thinned.The aging treatment also promotes the formation of reverted austenite.The hardness,ultimate tensile strength,and volumetric wear rate of the base alloy reach 51.9 HRC,1704 MPa,and 17.8×10^(-6) mm^(3)/(N·m),respectively.In contrast,the sample added with fine Nb particles has the highest hardness(56.1 HRC),ultimate tensile strength(1892 MPa)and yield strength(1842 MPa),and the volume wear rate of the sample added with coarse Nb particles is reduced by 90%to 1.7×10^(-6) mm^(3)/(N·m). 展开更多
关键词 laser powder bed fusion 18ni300 mold steel Nb addition microstructure mechanical property
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物流箱用不锈钢表面激光熔覆18Ni300马氏体钢组织及耐磨性能 被引量:1
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作者 陈爽 孙树政 《粉末冶金工业》 北大核心 2025年第3期125-130,148,共7页
为提升物流料箱用304不锈钢的表面硬度及耐磨性,在304不锈钢表面采用激光熔覆技术制备了18Ni300马氏体钢涂层,以期望提升其使用寿命。分别采用金相显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)及背散射电子衍射技术(EBSD)分别对... 为提升物流料箱用304不锈钢的表面硬度及耐磨性,在304不锈钢表面采用激光熔覆技术制备了18Ni300马氏体钢涂层,以期望提升其使用寿命。分别采用金相显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)及背散射电子衍射技术(EBSD)分别对涂层的微观组织、相组成及晶体学特性进行研究。并对涂层的表面显微硬度及耐磨性进行测试。结果表明:18Ni300马氏体钢涂层成形性较好,无明显裂纹等缺陷。熔覆层相组成由马氏体和奥氏体组成,并具有较高的位错密度。18Ni300马氏体钢涂层的表面显微硬度约为(408±15.2) HV,约为304不锈钢的两倍。18Ni300马氏体钢涂层的摩擦因数为0.44,比磨损率为4.35×10^(-5)mm^(3)/N·m,磨损机制以磨粒磨损为主。 展开更多
关键词 激光熔覆 18ni300马氏体钢 涂层 EBSD 耐磨性
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马氏体时效钢18Ni(250)超细晶化锻造工艺 被引量:1
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作者 谢斌 王超 +1 位作者 徐志伟 廖晓林 《特殊钢》 2025年第2期82-87,共6页
本研究针对深低温环境中的特定应用需求,优化了18Ni(250)马氏体时效钢的超细晶化锻造工艺,旨在提升该材料在深低温条件下的塑韧性。通过热变形方法,分析了材料在热变形过程中的行为以及变形工艺对显微组织的影响,观察热变形后的显微组织... 本研究针对深低温环境中的特定应用需求,优化了18Ni(250)马氏体时效钢的超细晶化锻造工艺,旨在提升该材料在深低温条件下的塑韧性。通过热变形方法,分析了材料在热变形过程中的行为以及变形工艺对显微组织的影响,观察热变形后的显微组织,并建立了材料流变应力、变形温度和应变速率之间的本构方程和热加工图。最终,确定了最佳的热处理工艺区域,即变形温度和变形速率的范围。研究表明,当变形温度高于1050℃,且变形量为30%时,材料出现奥氏体晶粒再结晶现象,当变形温度为1150℃时,晶粒组织趋向细化。根据变形温度在850~1150℃,应变速率在0.01~10 s^(-1)的热变形方程和热加工图,得到了材料理想的热加工工艺区,即变形温度为1050~1150℃,应变速率为0.01~10 s^(-1)。 展开更多
关键词 热变形 18ni(250)钢 再结晶 晶粒细化 本构方程
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选区激光熔化技术制备18Ni250马氏体时效钢
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作者 刘雨 宿美霞 +3 位作者 李嘉 王长军 刘振宝 梁剑雄 《粉末冶金工业》 北大核心 2025年第4期129-136,146,共9页
通过模拟与实验探讨了选区激光熔化(selective laser melting,SLM)技术在制备18Ni250马氏体时效钢过程中的熔池演变机制和组织分布。研究重点包括SLM成形件的熔池、微观组织演变及力学性能测试。模拟结果表明,激光加载下金属粉末熔化时... 通过模拟与实验探讨了选区激光熔化(selective laser melting,SLM)技术在制备18Ni250马氏体时效钢过程中的熔池演变机制和组织分布。研究重点包括SLM成形件的熔池、微观组织演变及力学性能测试。模拟结果表明,激光加载下金属粉末熔化时出现Marangoni效应,使得熔池凝固后,表面较为光滑。实验结果表明,制备出的金属块体表面平整且致密。模拟与实验的熔池尺寸比较吻合,说明通过模拟预测打印质量比较可靠。热处理后的SLM-18Ni250件,抗拉强度达到1 970 MPa,屈服强度为1 900 MPa,与传统锻态的18Ni250马氏体时效钢性能相当,但韧性略低。SLM-18Ni250的金相组织中,打印态熔道分布规整,组织为少量奥氏体和马氏体。而固溶水淬处理让奥氏体转变为马氏体,时效空冷处理后马氏体显著增加,成分均匀进而提升材料的机械性能,但打印件的层间结合和缺陷分布等特性使得韧性略低。使用模拟与实验结合的研究方法和思路,可以为SLM技术制备高强度、高韧性的马氏体时效钢提供有益指导。 展开更多
关键词 18ni250钢 选区激光熔化 增材制造 力学性能 数值模拟
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选区激光熔化18Ni300模具钢的孔隙缺陷及力学性能
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作者 陈虎 李春玲 +3 位作者 仪传明 夏源渊 刘冠 肖罡 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第12期164-171,共8页
采用正交实验方法研究了激光功率、扫描速度及扫描间距在耦合效应下18Ni300模具钢选区激光熔化(SLM)成型缺陷及力学性能特征;通过引入相对密度和显微硬度的双指标约束,建立了兼顾成型质量与力学性能的工艺参数窗口。结果表明:孔洞缺陷... 采用正交实验方法研究了激光功率、扫描速度及扫描间距在耦合效应下18Ni300模具钢选区激光熔化(SLM)成型缺陷及力学性能特征;通过引入相对密度和显微硬度的双指标约束,建立了兼顾成型质量与力学性能的工艺参数窗口。结果表明:孔洞缺陷的形态演变呈现3阶段特征:低体积能量密度VED(<75 J·mm^(-3))条件下,不规则未熔合孔主导;中VED(75~95 J·mm^(-3))条件下,表面张力形成弥散球形气孔;高VED(>95 J·mm^(-3))条件下,锁孔失稳引发簇状球形气孔。显微硬度的非线性响应源于致密化、马氏体相变与纳米析出相((Ni,Fe)_(3)Ti)的跨尺度协同强化效应。在激光功率150~180 W、扫描速度800~900 mm·s^(-1)、扫描间距700~800μm和VED为75~95 J·mm^(-3)的工艺参数窗口实现了高致密度99.38%±0.12%和良好显微硬度(247±5)HV的协同优化。 展开更多
关键词 18ni300模具钢 选区激光熔化 表面粗糙度 孔隙缺陷 调控机理
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Cr18Ni8型不锈钢零件真空炉气淬及空气炉水淬工艺验证
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作者 周文玥 邵鹏 +1 位作者 朱立新 乔益振 《山西冶金》 2025年第1期21-23,共3页
目前Cr18Ni8型锁片类不锈钢零件由真空水淬炉进行淬火处理,为摸索其他热处理制度,选用1Cr18Ni9Ti作为Cr18Ni8系列材料代表,在真空气淬炉和普通空气炉采用不同热处理制度对δ1.5 mm、δ0.5 mm的1Cr18Ni9Ti板材进行热处理试验,参照材料技... 目前Cr18Ni8型锁片类不锈钢零件由真空水淬炉进行淬火处理,为摸索其他热处理制度,选用1Cr18Ni9Ti作为Cr18Ni8系列材料代表,在真空气淬炉和普通空气炉采用不同热处理制度对δ1.5 mm、δ0.5 mm的1Cr18Ni9Ti板材进行热处理试验,参照材料技术标准GJB 2295A—2006对试样进行抗拉强度试验,并进行硬度、弯曲、显微组织、晶间腐蚀检测。通过对比经上述热处理方式处理后的试样的各项指标得出,以普通空气炉中、保温温度1050℃、保温时间5~10 min、水冷的热处理制度获得的零件的力学性能及金相组织最优。考虑到实际生产中,零件装炉数量较多,为避免零件在固溶过程中存在热不透的情况,在空气炉水淬的热处理方式中,适当延长保温时间,选取保温温度1050℃、保温时间10~15 min、水冷的热处理制度。 展开更多
关键词 热处理 1CR18ni9TI Cr18ni8型不锈钢 空气炉水淬
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热处理工艺对1Cr18Ni9不锈钢低周疲劳性能及微观组织演化的影响 被引量:2
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作者 梅婷 杨英 +5 位作者 邹斌 郁红敏 邹同飞 胡正纬 蒋运庆 张宏 《精密成形工程》 北大核心 2025年第3期148-159,共12页
目的探究热处理前后1Cr18Ni9不锈钢材料的低周疲劳力学响应是否存在变化,以及相应的微观组织结构是否存在差异,并且探究微观组织结构演化对宏观疲劳力学性能的影响。方法在同样加载条件和加载环境下,分别对不经热处理(即母材试样)和经... 目的探究热处理前后1Cr18Ni9不锈钢材料的低周疲劳力学响应是否存在变化,以及相应的微观组织结构是否存在差异,并且探究微观组织结构演化对宏观疲劳力学性能的影响。方法在同样加载条件和加载环境下,分别对不经热处理(即母材试样)和经过热处理的试样进行了由应变控制的室温低周疲劳测试,分别获取了各组试样的力学行为特征。针对2组试样分别进行了扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)以及透射电子显微镜(TEM)等尺度的微结构表征,包括母材试样和热处理试样的疲劳断口截面形貌、初始态和变形态晶粒结构表征以及变形态位错形貌分析等。结果室温低周疲劳测试结果表明,热处理后的试样表现出比母材试样更加优异的抗疲劳性能,主要体现为更好的材料强度、优异的材料韧性以及更高的疲劳寿命。微结构表征结果表明,热处理促进了材料内部退火孪晶的生长,并降低了初始位错密度;热处理加工使合金整体的塑性变形行为更加协调,这在一定程度上降低了疲劳变形过程中局部区域微裂纹的萌生,从而有利于延长材料的疲劳寿命;热处理后,在变形过程中可以形成更加密集且广泛分布的位错胞状结构,与变形微孪晶之间相互作用,有效阻碍了后续位错的运动,从而提高了合金的塑性应变能力;热处理后试样产生马氏体相变的门槛值降低,促进了奥氏体基体向马氏体板条的转变,马氏体板条的体积分数约占20%,从而提高了合金抗疲劳破坏的能力。结论1Cr18Ni9不锈钢材料在经过热处理后,其抗低周疲劳破坏能力得到提升,合金中相应的微观组织结构在热处理后发生变化,引起了马氏体相变,微观组织结构的演化特征解释了力学性能之间的差异。 展开更多
关键词 1Cr18ni9不锈钢 热处理 低周疲劳 微观结构演化 马氏体相变
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18Ni250真空自耗重熔模拟计算及TiN形成机理
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作者 袁文杰 宁静 +4 位作者 王敖 王佳明 李源 苏杰 种晓宇 《钢铁》 北大核心 2025年第6期87-102,共16页
针对航空级超洁净18Ni250马氏体时效钢ϕ660 mm锭型真空自耗重熔工艺中TiN夹杂物控制的难题,通过数值模拟与试验验证相结合的方法系统探究了TiN的析出机制及工艺优化路径。基于现用工艺5.1 kg/min的稳态熔速,建立了18Ni250马氏体时效钢... 针对航空级超洁净18Ni250马氏体时效钢ϕ660 mm锭型真空自耗重熔工艺中TiN夹杂物控制的难题,通过数值模拟与试验验证相结合的方法系统探究了TiN的析出机制及工艺优化路径。基于现用工艺5.1 kg/min的稳态熔速,建立了18Ni250马氏体时效钢真空自耗重熔过程的Meltflow-VAR多物理场仿真模型,通过多轮迭代校正与实际样品验证,模型精度满足工程应用要求,为工艺优化提供了可靠的数值试验平台。采用高温共聚焦显微镜观测及夹杂物原位表征技术,解析凝固过程中TiN的析出规律。通过实验室等温/变冷速模拟试验测定材料凝固特征温度(液相线1450℃、固相线1370℃、TiN析出敏感温度1390℃),发现当残余液相所占比例为30.6%时,枝晶间钛元素局部质量分数梯度超过临界阈值0.54355%,触发TiN形核;进一步定量分析冷却速度对枝晶间距及元素偏析的影响,揭示“冷却速度-枝晶间距-元素偏析”的级联关系,提出通过控制凝固前沿瞬时冷却速度高于0.02142℃/s可控制钛正偏析质量分数至安全区间,同时促使TiN夹杂物尺寸细化。最终基于验证后的仿真模型与试验数据,确定4.5 kg/min稳态熔速优化方案,该方案在保障熔池抛杂能力的同时,可实现钛偏析程度与TiN尺寸的协同调控。结果阐明了真空自耗重熔工艺中TiN夹杂物的形成机制与调控路径,建立的仿真模型与工艺优化策略可为大规格18Ni250钢锭的高洁净度冶炼提供理论支撑与一定的工业应用指导。 展开更多
关键词 18ni250马氏体时效钢 TiN夹杂物 真空自耗重熔工艺 仿真模型 枝晶间距 Ti正偏析 瞬时冷速
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组织不均匀性和几何必须位错对18Ni马氏体钢包辛格效应的影响
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作者 赵金泽 钟宏 +2 位作者 朱嘉锡 李博 李双明 《铸造技术》 2025年第10期995-1002,共8页
马氏体时效钢因其优异的强韧性平衡,在航空航天和汽车工业等领域中不可或缺。然而,在服役过程中,循环加载诱发的包辛格效应会显著改变材料的屈服强度,进而导致尺寸精度丧失甚至早期疲劳失效,严重影响服役过程的可靠性。当前研究对微观... 马氏体时效钢因其优异的强韧性平衡,在航空航天和汽车工业等领域中不可或缺。然而,在服役过程中,循环加载诱发的包辛格效应会显著改变材料的屈服强度,进而导致尺寸精度丧失甚至早期疲劳失效,严重影响服役过程的可靠性。当前研究对微观组织不均匀性如何调控包辛格效应仍缺乏系统认知。通过分析18Ni(300)钢在固溶处理(ST)及固溶+时效处理(STA)条件下的循环变形行为,结合电子背散射衍射(EBSD)与透射电镜(TEM)表征,揭示马氏体束尺寸分布不均与几何必需位错(GND)局部富集的协同作用是加剧包辛格效应的关键机制。研究表明,通过合理热处理制度均匀化材料组织和GND密度是减小包辛格效应的有效途径。 展开更多
关键词 18ni马氏体钢 包辛格效应 几何必需位错 组织不均匀性
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激光粉末床熔融Cu-18Ni300偏晶合金显微组织与力学性能
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作者 邹宇 邓澄 +3 位作者 曾德龙 胡连喜 石常亮 周圣丰 《粉末冶金工业》 北大核心 2025年第4期170-177,共8页
纯铜粉末中添加质量分数50%的18Ni300钢材粉末进行混合后,利用激光粉末床熔融技术(LPBF)制备Cu-18Ni300偏晶合金,采用光学显微镜、电子密度计、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、能量色散X射线光谱仪、数字显微硬度计、Instron万能试验机对... 纯铜粉末中添加质量分数50%的18Ni300钢材粉末进行混合后,利用激光粉末床熔融技术(LPBF)制备Cu-18Ni300偏晶合金,采用光学显微镜、电子密度计、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、能量色散X射线光谱仪、数字显微硬度计、Instron万能试验机对Cu-18Ni300偏晶合金的微观组织、相对密度和力学性能进行表征与分析。当激光功率为210 W、扫描速度为1100 mm/s时,Cu-18Ni300偏晶合金的致密度高达98.9%,主要由ε-Cu相、γ-Fe相及α-Fe组成。打印态的极限抗拉强度为516.6 MPa,伸长率为8.21%;经500℃保温2 h后空冷,Cu-18Ni300偏晶合金极限抗拉强度高达669.7 MPa,伸长率为7.37%,相对于未热处理时强度提高了153.1MPa。 展开更多
关键词 激光粉末床熔融 偏晶合金 Cu-18ni300 微观组织 热处理 力学性能
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1Cr18Ni9Ti不锈钢摆动激光焊接接头成形性能研究 被引量:1
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作者 李双吉 毛冬远 +4 位作者 何增水 卢冰 刘军 王毅龙 刘宏 《热加工工艺》 北大核心 2025年第1期51-55,64,共6页
采用不同摆动频率和摆动幅度开展1Cr18Ni9Ti不锈钢的摆动激光焊接试验,研究了不同摆动激光工艺参数对焊缝气孔率和宏观形貌,接头微观组织和力学性能的影响规律。结果表明:与摆动频率相比,增加摆动幅度可有效降低焊缝气孔率,在100 Hz频率... 采用不同摆动频率和摆动幅度开展1Cr18Ni9Ti不锈钢的摆动激光焊接试验,研究了不同摆动激光工艺参数对焊缝气孔率和宏观形貌,接头微观组织和力学性能的影响规律。结果表明:与摆动频率相比,增加摆动幅度可有效降低焊缝气孔率,在100 Hz频率、1.5 mm幅度时,气孔率降至0.19%。随着摆动频率的增加,钉头宽度先下降后变化不大,随着摆动幅度的增加,钉杆宽度逐渐增加而熔深减小。不同摆动频率和幅度下焊缝微观组织差别不大,主要由骨架状和板条状铁素体以及奥氏体组成。上部焊缝边缘比焊缝中心有更多的板条状铁素体,而下部焊缝过渡区比上部焊缝边缘有更为细小的组织形态。焊缝与母材的整体硬度差异不大,且不同摆动参数下焊缝平均硬度也未发现明显变化。接头拉伸主要断裂在母材位置,其断口的宏观颈缩现象和微观韧窝特征均表明拉伸过程中主要发生了塑性断裂。 展开更多
关键词 摆动激光焊接 1Cr18ni9Ti不锈钢 气孔率 微观组织 力学性能
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18Ni系列马氏体时效钢的组织与力学性能分析
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作者 杜伟 王佳明 《特钢技术》 2025年第2期7-11,共5页
为建立18Ni系列马氏体时效钢成分-组织-性能的关联机制,指导材料性能调控与个性化设计,本研究综合运用电子背散射衍射(EBSD)、透射电子显微分析(TEM)等表征手段,结合材料热力学计算,揭示了该合金体系成分与显微组织的关系。通过不同成分... 为建立18Ni系列马氏体时效钢成分-组织-性能的关联机制,指导材料性能调控与个性化设计,本研究综合运用电子背散射衍射(EBSD)、透射电子显微分析(TEM)等表征手段,结合材料热力学计算,揭示了该合金体系成分与显微组织的关系。通过不同成分18Ni钢的组织和性能对比分析,厘清了18Ni系列马氏体时效钢的组织(特别是析出相)与性能之间的关系。为18Ni系列马氏体时效钢的应用和优化设计提供了理论指导。 展开更多
关键词 18ni 马氏体时效钢 析出相 强度
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SLM制备Mo/18Ni300不锈钢复合材料的组织及力学性能研究
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作者 张振猛 张昊 +3 位作者 何波 吴锡辉 朱协彬 陈志浩 《安徽工程大学学报》 2025年第3期28-36,共9页
18Ni300作为一种高强度钢材,塑性较低是其性能短板。本研究采用激光选区熔化技术(Selective Laser Melting,SLM)制备了Mo/18Ni300金属基复合材料,并探讨了球形金属Mo颗粒作为增强体对SLM-18Ni300马氏体不锈钢的微观组织和力学性能的影... 18Ni300作为一种高强度钢材,塑性较低是其性能短板。本研究采用激光选区熔化技术(Selective Laser Melting,SLM)制备了Mo/18Ni300金属基复合材料,并探讨了球形金属Mo颗粒作为增强体对SLM-18Ni300马氏体不锈钢的微观组织和力学性能的影响。在激光功率为380 W、扫描速度为560 mm/s的最优工艺参数下,Mo/18Ni300复合材料具有最佳的综合性能,其致密度为99.81%。试样中Mo颗粒以球形形态均匀分布且与基体有良好的冶金界面结合,同时部分Mo颗粒以元素的形式扩散到基体中。随着Mo元素含量的增加,基体中奥氏体的含量呈现上升趋势。分别加入2、6 wt.%Mo颗粒的SLM打印态Mo/18Ni300试样的拉伸强度呈现下降趋势,但其塑性和耐磨性均得到了大幅提升,强塑积由17.66 GPa%上升至21.50 GPa%,提升了21.74%。研究显示了以金属Mo颗粒调节18Ni300材料强塑比的可行性,以及利用难熔金属颗粒在SLM法制备金属基复合材料方面的潜力。 展开更多
关键词 激光选区融化 金属基复合材料 18ni300不锈钢 难熔Mo颗粒
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Mo含量对18Ni300熔覆层耐磨性和强度的影响
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作者 董刚 王建鹏 +4 位作者 齐欢 蒋智月 胡勇 姚喆赫 姚建华 《表面技术》 北大核心 2025年第13期121-134,共14页
目的研究钼(Mo)含量对18Ni300激光熔覆固溶时效、沉积态18Ni300组织及力学性能的影响。进一步提高18Ni300马氏体钢的耐磨性和强度。方法通过混合Mo粉末和18Ni300球形粉末,采用激光熔覆技术制备不同Mo含量(质量分数分别为0%、3%、5%)的... 目的研究钼(Mo)含量对18Ni300激光熔覆固溶时效、沉积态18Ni300组织及力学性能的影响。进一步提高18Ni300马氏体钢的耐磨性和强度。方法通过混合Mo粉末和18Ni300球形粉末,采用激光熔覆技术制备不同Mo含量(质量分数分别为0%、3%、5%)的熔覆层后,得到沉积态和经固溶(840℃/1 h)+时效处理(450℃/5 h)后的熔覆层,使用扫描电子显微镜(SEM)、金相显微镜、激光共聚焦显微镜、X射线衍射仪(XRD)、摩擦磨损机等设备对18Ni300熔覆层的物相组成、元素分布及力学性能进行表征。结果在沉积态下,随着钼含量的增加,胞状组织的晶界逐渐变细,熔覆层的硬度由378HV0.3升至478HV0.3,摩擦因数从0.490降至0.398,抗拉强度从708 MPa升至1023 MPa。在Mo的质量分数为3%时,熔覆层的抗拉强度最大,为1127 MPa,平均晶粒尺寸由0.88μm降至0.56μm。经固溶时效处理后,枝晶基本消失,各元素在晶体内部分布更加均匀,摩擦因数从0.382降至0.261,抗拉强度从879 MPa提升至1140 MPa。在Mo的质量分数为3%时,熔覆层的抗拉强度最大,为1340 MPa。结论无论是通过沉积态处理,还是采用固溶时效处理,在18Ni300中增加适量的Mo元素均能够析出较多的强化相Ni3Mo,进一步提升18Ni300马氏体钢的耐磨性能、抗拉强度。 展开更多
关键词 Mo含量 抗拉强度 沉积态 固溶时效 耐磨性 磨损机制 激光熔覆18ni300
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TiB_(2)/18Ni300复合材料选区激光熔化成形形貌与组织性能研究
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作者 陈智强 梅丽芳 +2 位作者 严东兵 殷伟 梁雨 《应用激光》 北大核心 2025年第2期40-49,共10页
采用选区激光熔化技术制备TiB_(2)/18Ni300复合材料,研究不同质量百分比的TiB_(2)增核剂对复合材料成形试样的表面形貌、微观结构、元素与物相分布以及力学性能的影响。结果表明:随着TiB_(2)质量百分比的增加,试样顶面粗糙度和孔隙增大... 采用选区激光熔化技术制备TiB_(2)/18Ni300复合材料,研究不同质量百分比的TiB_(2)增核剂对复合材料成形试样的表面形貌、微观结构、元素与物相分布以及力学性能的影响。结果表明:随着TiB_(2)质量百分比的增加,试样顶面粗糙度和孔隙增大且球化加重;凝固组织由胞状晶逐渐转变为柱状晶,各试样Ti元素分布均匀,主要晶化相均为α-Fe马氏体,但α(110)衍射峰的强度逐渐增加;试样的维氏硬度和拉伸强度均呈现先增大后减小的变化规律,延展性则逐渐减小。当TiB_(2)粉末质量分数为0.5%时,成形试样硬度和拉伸强度均达到最大值,分别为409 HV和1485.8 MPa,相较于单一18Ni300成形试样分别提高了15.78%和53.1%。断裂方式由单一18Ni300成形试样的塑性断裂,转变为塑性-脆性复合断裂。 展开更多
关键词 选区激光熔化 TiB_(2)/18ni300复合材料 表面形貌 微观结构 力学性能
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1Cr18Ni9Ti不锈钢的感应加热固溶处理
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作者 杨攀 倪燕红 +2 位作者 王晓军 李欢 刘光辉 《金属热处理》 北大核心 2025年第10期243-247,共5页
利用XRD、金相显微镜和力学性能测试研究了感应加热固溶处理对1Cr18Ni9Ti不锈钢物相、显微组织及力学性能的影响,对比分析感应加热固溶处理与常规台车炉固溶处理的差异。结果表明,1Cr18Ni9Ti钢热轧态组织为γ-Fe+少量(Cr,Fe)7C 3+少量T... 利用XRD、金相显微镜和力学性能测试研究了感应加热固溶处理对1Cr18Ni9Ti不锈钢物相、显微组织及力学性能的影响,对比分析感应加热固溶处理与常规台车炉固溶处理的差异。结果表明,1Cr18Ni9Ti钢热轧态组织为γ-Fe+少量(Cr,Fe)7C 3+少量TiC,经感应加热固溶处理后,碳化物溶解到奥氏体基体中,1040℃固溶时得到完全的奥氏体组织,温度超过1040℃后奥氏体晶粒开始粗化。感应加热电流透入深度分析表明,当电源频率为4000 Hz时,1040℃感应加热可对∅22 mm规格1Cr18Ni9Ti钢棒材全截面进行加热,固溶后的组织均匀性较好。1Cr18Ni9Ti钢的屈服强度、抗拉强度和硬度随感应加热固溶温度的提升而下降,冲击吸收能量与断后伸长率随感应加热固溶温度的升高而增加,但温度超过1040℃后,强度和硬度下降明显,冲击吸收能量与断后伸长率变化不大。1040℃感应加热固溶处理后的组织和综合力学性能较好,棒材弯曲度远好于台车炉固溶处理,可以避免后续矫直时因形变硬化和γ-Fe→α-Fe转变造成的硬度提升。 展开更多
关键词 1Cr18ni9Ti不锈钢 固溶处理 形变硬化
原文传递
粉末床熔融成形18Ni300合金的性能一致性研究
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作者 张长春 闫琴 +4 位作者 李华 倪允强 孙玉成 孟晓曦 张军利 《金属加工(热加工)》 2025年第3期151-160,共10页
马氏体时效钢强度高、韧性好,在航天航空、石油化工、海洋装备等领域应用广泛。通过以18Ni300合金为研究对象,探讨了不同区域成形18Ni300合金的缺陷及性能一致性。结果表明:不同单光束区成形的试样致密度变化趋势基本一致,采用响应曲面... 马氏体时效钢强度高、韧性好,在航天航空、石油化工、海洋装备等领域应用广泛。通过以18Ni300合金为研究对象,探讨了不同区域成形18Ni300合金的缺陷及性能一致性。结果表明:不同单光束区成形的试样致密度变化趋势基本一致,采用响应曲面法对各工艺参数进行了分析,获得了致密度与激光功率、扫描速度和扫描间距的关系模型,确定了优选参数。在优选参数下,整个幅面成形的18Ni300合金试样力学性能优良,且差异率低。单光束区试样抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为1180~1186MPa、1024~1034MPa和13%,双光束区试样抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为1166MPa、1015MPa和12%。单光束、双光束区试样的抗拉强度、屈服强度和伸长率差异率分别为1.1%、0.9%和5.2%,表现出很好的一致性。打印过程中断再续接在中断处会产生台阶痕迹,拉伸性能轻微降低。 展开更多
关键词 18ni300合金 工艺参数 致密度 双光束 力学性能 打印中断
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1Cr18Ni10Ti不锈钢钢管扩口内锥面线性痕迹问题分析及工艺改进
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作者 王大宏 《金属加工(热加工)》 2025年第10期85-91,共7页
针对航空用1Cr18Ni10Ti不锈钢管(φ6mm×0.6mm)扩口内锥面批量性出现的线性痕迹问题(疑似裂纹),利用光学显微镜、扫描电镜对扩口内锥面痕迹显示处及周边进行宏观观察、微观组织和化学成分能谱分析。研究结果表明:钢导管基体材料化... 针对航空用1Cr18Ni10Ti不锈钢管(φ6mm×0.6mm)扩口内锥面批量性出现的线性痕迹问题(疑似裂纹),利用光学显微镜、扫描电镜对扩口内锥面痕迹显示处及周边进行宏观观察、微观组织和化学成分能谱分析。研究结果表明:钢导管基体材料化学成分、晶粒度等级合格,扩口内锥面线性“痕迹”微区Cr、Ni含量存在偏析,化学钝化工艺过程加速该区域的腐蚀溶解,腐蚀溶解处经扩口张大显示为线性“痕迹”。采取控制不锈钢管扩口前化学钝化槽液硝酸浓度及钝化时间至工艺下限值的技术措施,线性“痕迹”问题得以有效解决。此研究成果可为业内同行提供一定工艺参考和研究思路。 展开更多
关键词 1Cr18ni10Ti 不锈钢管 扩口 偏析 化学钝化
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GH4169合金钢与1Cr18Ni9Ti不锈钢熔焊技术的应用
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作者 柯炜 孙磊 万维 《冶金与材料》 2025年第7期115-117,共3页
在某飞机生产实践中存在将GH4169高温合金材料与1Cr18Ni9Ti不锈钢材料熔焊的产品,而现有的标准HB/Z164-90《高温合金钨极氩弧焊工艺》中,对两种材料组合焊接的焊丝选择并未明确,只是建议高温合金钢与不锈钢等其他材料组合焊时,一般参照... 在某飞机生产实践中存在将GH4169高温合金材料与1Cr18Ni9Ti不锈钢材料熔焊的产品,而现有的标准HB/Z164-90《高温合金钨极氩弧焊工艺》中,对两种材料组合焊接的焊丝选择并未明确,只是建议高温合金钢与不锈钢等其他材料组合焊时,一般参照高温合金制定焊接参数,并通过试验确定。而该工艺中给定的焊接参数,在本单位焊接生产条件下加工出的产品性能是否满足要求尚不确定。为解决高温合金钢与不锈钢材料组合熔焊过程中可能存在的问题,文章通过试验的方式验证两种材料焊接后的性能质量,明确焊接工艺规范,并应用于实际生产中。 展开更多
关键词 GH4169合金钢 1Cr18ni9Ti不锈钢 焊接 氩弧焊
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超纯净化18Ni(350)马氏体时效钢的研究 被引量:13
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作者 何毅 杨柯 +2 位作者 曲文生 孔凡亚 苏国跃 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第8期852-856,共5页
采用超纯净化冶炼工艺将18Ni(350)型马氏体时效钢中的主要有害元素降低到10-5的极限低水平,并适当调整了主要强化合金元素含量,达到了有效提高马氏体时效钢强韧性的目的.实验结果表明,超纯净化马氏体时效钢的断裂韧性... 采用超纯净化冶炼工艺将18Ni(350)型马氏体时效钢中的主要有害元素降低到10-5的极限低水平,并适当调整了主要强化合金元素含量,达到了有效提高马氏体时效钢强韧性的目的.实验结果表明,超纯净化马氏体时效钢的断裂韧性在同一强度级别下较现有普通马氏体时效钢提高 10%-30%,最高达到 61MPa·m1/2.显微组织结构分析表明,在超纯净化条件下,TiN是钢中的主要夹杂物,其体积和数量都大幅度降低 同时钢中Ti等合金元素的利用率也显著提高,有助于提高马氏体时效钢的强韧化水平. 展开更多
关键词 18ni 马氏体时效钢 超纯净化冶炼 夹杂物 断裂韧性
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