15CrMoG钢水冷壁爆管原因

1

作者 张路 蒙新明 赖云亭 《理化检验(物理分册)》 2025年第4期82-85,共4页

某电厂水冷壁发生爆管事故。采用宏观观察、化学成分分析、力学性能测试、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法研究了水冷壁爆管的原因。结果表明:管子向火侧有大量横向穿晶裂纹,向火侧组织老化级别高于背火侧,但无明显过热特征,裂纹内... 某电厂水冷壁发生爆管事故。采用宏观观察、化学成分分析、力学性能测试、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法研究了水冷壁爆管的原因。结果表明:管子向火侧有大量横向穿晶裂纹,向火侧组织老化级别高于背火侧,但无明显过热特征,裂纹内含有S等腐蚀性元素;机组频繁调峰以及直流锅炉运行工况不稳定,使管子温度波动幅度较大的蒸发段区域发生热疲劳开裂,腐蚀性烟气加速了裂纹的扩展,最终导致水冷壁发生爆管事故。 展开更多

关键词 15crmog钢 水冷壁 爆管 热疲劳 腐蚀

在线阅读 下载PDF 职称材料

基于Zerilli-Armstrong和BP神经网络的15CrMoG合金钢本构模型研究

2

作者 刘宏伟 王伟 +3 位作者 代学蕊 马世博 穆振凯 王宝雨 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第7期175-183,共9页

采用Gleeble热模拟试验机,在应变速率5、10、15和20 s^(-1),温度1173.15、1273.15、1373.15和1473.15 K条件下对15CrMoG合金钢进行等温压缩试验。基于试验得到的真实应力和真实应变数据,分析15CrMoG钢的热变形行为,构建15CrMoG钢的Zeril... 采用Gleeble热模拟试验机,在应变速率5、10、15和20 s^(-1),温度1173.15、1273.15、1373.15和1473.15 K条件下对15CrMoG合金钢进行等温压缩试验。基于试验得到的真实应力和真实应变数据,分析15CrMoG钢的热变形行为,构建15CrMoG钢的Zerilli-Armstrong(Z-A)本构模型和BP神经网络模型,预测材料的流变应力。引入相关系数R和平均绝对相对误差e_(AARE)分析模型的精度,结果表明,Z-A本构模型的预测应力值与试验值的相关系数为0.9447,平均绝对相对误差为10.3%;采用应变的五阶多项式对模型的部分材料参数进行修正,得到修正的Z-A本构模型,修正模型的预测值与试验值的相关系数为0.9934,平均绝对相对误差为7.47%,模型精度得到明显提高。建立的BP神经网络模型的预测应力值与试验值的相关系数为0.9981,平均绝对相对误差为1.02%,具有更高的预测精度,能够更好地描述15CrMoG钢在高温下的热变形行为。 展开更多

关键词 Zerilli-Armstrong 本构模型 BP神经网络 15crmog合金钢 热变形行为

原文传递

15CrMoG合金钢Hansel-Spittel本构模型的建立与精度分析

3

作者 付文涛 王伟 +3 位作者 马世博 穆振凯 王宝雨 刘宏伟 《精密成形工程》 北大核心 2025年第6期206-214,共9页

目的掌握不同条件下15CrMoG的高温流变规律,为热加工工艺提供参考。方法在变形温度为900~1200℃、应变速率为5~20 s^(−1)条件下,采用Gleeble热模拟试验机对15GrMoG耐热钢进行等温压缩试验。基于试验数据,采用线性拟合及自定义非线性拟... 目的掌握不同条件下15CrMoG的高温流变规律,为热加工工艺提供参考。方法在变形温度为900~1200℃、应变速率为5~20 s^(−1)条件下,采用Gleeble热模拟试验机对15GrMoG耐热钢进行等温压缩试验。基于试验数据,采用线性拟合及自定义非线性拟合方法,求解Hansel-Spittel(H-S)本构模型的材料参数。由于H-S本构模型中的参数A对应变的敏感性较高,因此采用应变的多项式拟合方法,替代常规的数值平均法,以修正参数A,从而提升H-S模型的精度。结果随变形温度的降低或应变速率的升高,15CrMoG合金钢的真实应力-应变曲线整体向高应力区偏移,表明该合金钢的流动应力符合典型合金钢的热变形行为。所构建的本构模型的预测应力值与等温压缩试验应力值的相关系数R和平均绝对相对误差分别为0.99745和2.3243%。经修正后,相关系数R达到0.99813,同时平均绝对相对误差降低至1.8123%。结论对Hansel-Spittel进行修正可更准确地描述15CrMoG的高温变形行为,修正参数A后的H-S本构模型具有较高的准确性和预测效能。 展开更多

关键词 15crmog 等温压缩实验 高温变形行为 Hansel-Spittel本构模型 模型修正

在线阅读 下载PDF 职称材料

15CrMoG钢高压锅炉管弯管开裂原因

4

作者 蔡煜 徐磊 +3 位作者 孙忍 李珺 殷绪强 朱寅 《理化检验(物理分册)》 2025年第10期74-77,共4页

某15CrMoG钢高压锅炉管弯管发生开裂现象。采用宏观观察、化学成分分析、力学性能测试、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法对弯管开裂的原因进行分析。结果表明:弯管时感应线圈与钢管发生磕碰,部分线圈材料嵌入钢管基体,中频加热时温... 某15CrMoG钢高压锅炉管弯管发生开裂现象。采用宏观观察、化学成分分析、力学性能测试、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法对弯管开裂的原因进行分析。结果表明:弯管时感应线圈与钢管发生磕碰,部分线圈材料嵌入钢管基体,中频加热时温度较高,使低熔点的铜锌合金熔化,导致基体组织晶界弱化,在拉应力作用下,弯管开裂。 展开更多

关键词 15crmog钢 高压锅炉管 开裂 铜锌合金 感应加热

在线阅读 下载PDF 职称材料

还原性气氛下水冷壁材料15CrMoG的高温腐蚀特性 被引量：15

5

作者 徐力刚 黄亚继 +2 位作者 王健 邹磊 岳峻峰 《浙江大学学报（工学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第8期1535-1541,1550,共8页

针对多数电厂在低氮燃烧还原性气氛下水冷壁高温腐蚀严重的现状,在高温管式炉中进行水冷壁材料15Cr Mo G的高温腐蚀试验.试验中以配制好的标气模拟锅炉水冷壁贴壁处的2种还原性气氛,试片表面涂积灰模拟灰腐蚀影响.通过腐蚀增重曲线分析... 针对多数电厂在低氮燃烧还原性气氛下水冷壁高温腐蚀严重的现状,在高温管式炉中进行水冷壁材料15Cr Mo G的高温腐蚀试验.试验中以配制好的标气模拟锅炉水冷壁贴壁处的2种还原性气氛,试片表面涂积灰模拟灰腐蚀影响.通过腐蚀增重曲线分析不同气氛和积灰对于腐蚀的影响,采用扫描电子显微镜(SEM)和能量色能谱(EDS)观测材料试片的腐蚀微观形貌和元素成分,研究高温腐蚀机理.结果表明,CO+H_2S+O_2+N_2气氛比H_2S+O_2+N_2气氛的腐蚀能力更强,CO使得腐蚀能够持续进行,有积灰试片的腐蚀程度略高于无积灰试片;致密氧化层以及Cr元素向金属基体富集的特性能够减缓H2S渗透腐蚀,CO的存在削弱氧化层和Cr的保护作用;积灰中的碱金属能够向金属基体迁移,碱金属盐类能够破坏氧化层并且侵蚀金属基体,但是在还原性气氛下积灰腐蚀受到一定抑制. 展开更多

关键词 还原性气氛 水冷壁材料 15crmog 高温腐蚀 积灰

在线阅读 下载PDF 职称材料

15CrMoG钢管的寿命评估新方法 被引量：11

6

作者 潘金平 潘柏定 +3 位作者 程宏辉 祝新伟 郭演星 王春雷 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2012年第10期71-75,共5页

采用高温加速时效的方法模拟15CrMoG钢管珠光体组织球化的演变过程并测试不同球化程度下的布氏硬度,结合现场检测对电站锅炉15CrMoG钢管进行硬度和球化程度分析。基于Matlab软件模拟建立硬度与珠光体球化之间的关系模型,提出15CrMoG珠... 采用高温加速时效的方法模拟15CrMoG钢管珠光体组织球化的演变过程并测试不同球化程度下的布氏硬度,结合现场检测对电站锅炉15CrMoG钢管进行硬度和球化程度分析。基于Matlab软件模拟建立硬度与珠光体球化之间的关系模型,提出15CrMoG珠光体组织的球化与温度和时间之间的关系公式,即温度和时间对组织球化进程的影响,进而提出该钢管寿命评估的新方法。 展开更多

关键词 15crmog钢管 布氏硬度 MATLAB 珠光体球化 寿命评估

原文传递

锅炉过渡段水冷壁15CrMoG钢连接管安装阶段环向开裂的原因 被引量：3

7

作者 田晓 徐慧 +3 位作者 秦承鹏 王理博 曹剑峰 李益民 《机械工程材料》 CSCD 北大核心 2017年第7期105-110,共6页

通过宏观形貌检查、化学成分分析、力学性能测试、显微组织观察和断口形貌分析等方法,探讨了某电厂2号锅炉过渡段水冷壁15CrMoG钢连接管在安装阶段发生环向开裂的原因。结果表明:对口焊接后,鳍片尾部角焊缝未焊透处存在很大的应力集中,... 通过宏观形貌检查、化学成分分析、力学性能测试、显微组织观察和断口形貌分析等方法,探讨了某电厂2号锅炉过渡段水冷壁15CrMoG钢连接管在安装阶段发生环向开裂的原因。结果表明:对口焊接后,鳍片尾部角焊缝未焊透处存在很大的应力集中,同时该处出现了马氏体+贝氏体的淬硬组织,显微硬度非常高,在管系拘束应力、焊接残余应力的作用下,裂纹在此萌生;该部位母材的硬度大、塑性差,在横向拉应力作用下裂纹沿管子环向扩展,从而导致管子发生环向脆性开裂。 展开更多

关键词 锅炉 水冷壁 15crmog钢 淬硬组织 脆性开裂

在线阅读 下载PDF 职称材料

15CrMoG钢棒材裂纹成因分析 被引量：4

8

作者 沈冬冬 袁泽喜 《武汉科技大学学报》 CAS 2010年第5期478-481,共4页

针对某钢厂生产的15CrMoG包晶钢棒材表面易出现纵裂纹的现象,采用金相显微镜和扫描电镜对裂纹试样进行观察和分析。结果表明,15CrMoG包晶钢棒材表面纵裂纹的产生主要是由于Al和Si氧化物夹渣分布于钢坯的表层下面,在轧制过程中由于应力... 针对某钢厂生产的15CrMoG包晶钢棒材表面易出现纵裂纹的现象,采用金相显微镜和扫描电镜对裂纹试样进行观察和分析。结果表明,15CrMoG包晶钢棒材表面纵裂纹的产生主要是由于Al和Si氧化物夹渣分布于钢坯的表层下面,在轧制过程中由于应力沿Al和Si氧化物夹渣处集中而使试样产生裂纹。 展开更多

关键词 15crmog钢 表面裂纹 保护渣

在线阅读 下载PDF 职称材料

15CrMoG过热管爆管失效原因分析 被引量：1

9

作者 马敏莉 于竞钦 +1 位作者 肖轶 余秋阳 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第24期237-239,共3页

采用断口宏观形貌、化学成分、金相组织和力学性能等方法,分析了15CrMoG过热管爆管失效的原因。结果表明,短时间在900℃以上高温并伴有管道压力,可引起管材塑性变形,并超过管材强度,这是15CrMoG过热管爆管失效的主要原因。

关键词 15crmog过热管 爆管失效 回火索氏体 蠕变裂纹

原文传递

15CrMoG船用锅炉管焊接工艺探讨 被引量：1

10

作者 陈爱国 叶家玮 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第23期10-12,共3页

通过对15CrMoG钢母材成分及焊接性能、焊接方法、焊接材料、焊接结构、工艺参数、焊接操作和热处理的分析,提出了改进的焊接措施,有效地防止了某船锅炉管再热裂纹和其它焊接缺陷的产生。

关键词 再热裂纹 15crmog 焊接

在线阅读 下载PDF 职称材料

15CrMoG耐热钢的焊接工艺分析及应用 被引量：2

11

作者 黄向红 《焊接技术》 北大核心 2010年第7期66-68,共3页

通过对15CrMoG耐热钢的焊接性分析,以及对焊接接头进行的力学性能试验,制定了15CrMoG耐热钢高压蒸汽管线的焊接工艺,并对该工艺评定后,成功地应用于生产。

关键词 15crmog耐热钢 焊接工艺 分析 应用

在线阅读 下载PDF 职称材料

连铸、连轧生产高要求15CrMoG棒材工艺质量控制 被引量：1

12

作者 易文 《特钢技术》 CAS 2010年第3期35-36,57,共3页

介绍了CJX-S003-2010标准15CrMoG棒材的生产过程及成品材性能质量情况,对我厂生产的CJX-S003-2010标准15CrMoG棒材现状有了比较清楚的认识,通过对重要质量工序的控制,使我厂生产的成品材达到了较高水平并得到了用户认可。

关键词 连铸 连轧生产 15crmog 棒材 工艺质量控制 PROCESSES CONTINUOUS CASTING Control 用户认可 性能质量 生产过程 成品 标准 高水平 认识 工序

在线阅读 下载PDF 职称材料

15CrMoG耐热钢焊接接头工艺研究 被引量：3

13

作者 王晓梁 仇彬 《装备制造技术》 2016年第4期259-260,共2页

通过对15Cr Mo G耐热钢焊接性分析,提出较为合理的焊接工艺,并对焊接接头进行工艺评定,评定结果符合要求,具有实用价值。

关键词 15crmog耐热钢 焊接工艺

在线阅读 下载PDF 职称材料

电厂高压锅炉用15CrMoG无缝钢管中钼分析方法研究

14

作者 李瑛 邵晓东 +1 位作者 吴健 仝珂 《光谱实验室》 CAS CSCD 北大核心 2010年第4期1481-1485,共5页

15CrMoG无缝钢管是一种大量使用的高压锅炉钢管。本文基于钼与硫氰酸钠的显色反应,建立了光度法测定15CrMoG无缝钢管样品中钼的方法。采用硫酸-磷酸混合酸溶解试样,在硫酸-高氯酸介质中以氯化亚锡为还原剂,钼与硫氰酸钠生成橙红色络合物... 15CrMoG无缝钢管是一种大量使用的高压锅炉钢管。本文基于钼与硫氰酸钠的显色反应,建立了光度法测定15CrMoG无缝钢管样品中钼的方法。采用硫酸-磷酸混合酸溶解试样,在硫酸-高氯酸介质中以氯化亚锡为还原剂,钼与硫氰酸钠生成橙红色络合物,测量其吸光度,吸光度与钼含量在质量分数0.11%—0.89%范围内呈线性关系。本法采用更接近于真实样品的标钢溶液建立校准曲线,实验表明,该方法准确、简便。测定了不同厂家15CrMoG无缝钢管中的钼,测定结果满意。 展开更多

关键词 钼 分光光度法 15crmog无缝钢管 高压锅炉

原文传递

15CrMoG耐热钢高温变形行为及Arrhenius本构模型 被引量：10

15

作者 杨京 王伟 +2 位作者 张双杰 马世博 闫华军 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第2期137-145,共9页

采用Gleeble-3500热模拟试验机对15CrMoG耐热钢进行了变形温度为1173.15~1473.15 K,应变速率为5~20 s^(-1)的高温压缩实验。实验数据表明,15CrMoG具有负的温度敏感性和正的应变速率敏感性,且再结晶晶粒尺寸随变形温度的升高而明显增加... 采用Gleeble-3500热模拟试验机对15CrMoG耐热钢进行了变形温度为1173.15~1473.15 K,应变速率为5~20 s^(-1)的高温压缩实验。实验数据表明,15CrMoG具有负的温度敏感性和正的应变速率敏感性,且再结晶晶粒尺寸随变形温度的升高而明显增加。通过线性拟合求解出Arrhenius本构模型的材料参数,建立了基于峰值应力的表征参数和物理基参数本构模型。表征参数本构模型对峰值应力的预测值与实验数据的皮尔森相关系数为0.99824,物理基参数本构模型对峰值应力的预测值与实验数据的皮尔森相关系数为0.99807。为进一步提升本构模型的适用性,建立了考虑应变补偿的Arrhenius本构模型,实现了对整个应变范围内流动应力的预测。在整个应变范围内,对模型进行了误差分析,表征参数本构模型的最大相对误差为3.76%,物理基参数本构模型最大相对误差为6.04%。 展开更多

关键词 15crmog钢 高温变形行为 本构模型 表征参数 物理基参数

原文传递

15CrMoG钢包晶凝固特征与机制 被引量：14

16

作者 李亚强 刘建华 +3 位作者 邓振强 仇圣桃 张佩 郑桂芸 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2020年第10期1335-1342,共8页

采用超高温激光共聚焦扫描显微镜对15CrMoG钢包晶凝固过程进行了原位动态观察。发现冷却速率为5和15℃/min时,δ相以胞状方式析出;而当冷却速率增加至100℃/min时,δ相以枝晶方式析出。通过包晶相形核热力学分析表明,初始δ相凝固过程... 采用超高温激光共聚焦扫描显微镜对15CrMoG钢包晶凝固过程进行了原位动态观察。发现冷却速率为5和15℃/min时,δ相以胞状方式析出;而当冷却速率增加至100℃/min时,δ相以枝晶方式析出。通过包晶相形核热力学分析表明,初始δ相凝固过程中L/δ界面处浓度梯度的存在增加包晶γ相Gibbs自由能成核势垒。随着冷却速率的增加,穿过L/δ界面浓度梯度变陡,导致包晶相γ形核所需过冷度增加,进而降低了包晶反应温度和提高了包晶反应速率。另外,冷却速率的增加导致包晶转变(δ→γ)模式发生改变,冷却速率为5℃/min时,δ→γ转化界面呈现溶质扩散控制的平面形态;冷却速率为15℃/min时,δ→γ转化界面呈现溶质扩散控制的胞状形态;而冷却速率为100℃/min时,出现界面过程控制的δ→γ块状转变。基于不同包晶转变δ→γ模式体积收缩的差异,讨论了亚包晶钢连铸调控机理。 展开更多

关键词 15crmog钢 冷却速率 包晶反应 包晶转变 连铸

原文传递

15CrMoG耐热钢高温过热器爆管失效分析 被引量：15

17

作者 付坤 王长才 +2 位作者 刘晓林 胡连海 薛永波 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第8期253-255,共3页

对大型电站锅炉15CrMoG耐热钢高温过热器爆管进行失效分析。采用直读光谱仪、金相显微镜、扫描电镜、布氏硬度计、材料试验机等对失效管子进行化学成分、微观组织、氧化、硬度及拉伸性能分析。结果表明：珠光体球化和内壁氧化严重,布氏... 对大型电站锅炉15CrMoG耐热钢高温过热器爆管进行失效分析。采用直读光谱仪、金相显微镜、扫描电镜、布氏硬度计、材料试验机等对失效管子进行化学成分、微观组织、氧化、硬度及拉伸性能分析。结果表明：珠光体球化和内壁氧化严重,布氏硬度偏小,力学性能下降,尤其抗拉强度不能满足GB5310标准要求,是导致爆管失效的主要原因。 展开更多

关键词 15crmog耐热钢 氧化 微观组织 珠光体球化 力学性能

原文传递

15CrMoG钢Φ450mm管坯连铸二冷工艺的优化 被引量：6

18

作者 龚志翔 张建平 +1 位作者 孔晓眉 吴宗双 《特殊钢》 北大核心 2004年第6期50-52,共3页

建立了 15CrMoG钢 (% :0 12～ 0 18C ,0 80～ 1 10Cr,0 4 0～ 0 5 5Mo)弧形连铸Φ4 5 0mm圆管坯的二冷工艺模型以优化连铸二冷工艺。生产结果表明 ,在 0 4～ 0 6m/min拉速下生产Φ4 5 0mm 15CrMoG钢圆管坯时 ,采用弱二冷工艺 ,... 建立了 15CrMoG钢 (% :0 12～ 0 18C ,0 80～ 1 10Cr,0 4 0～ 0 5 5Mo)弧形连铸Φ4 5 0mm圆管坯的二冷工艺模型以优化连铸二冷工艺。生产结果表明 ,在 0 4～ 0 6m/min拉速下生产Φ4 5 0mm 15CrMoG钢圆管坯时 ,采用弱二冷工艺 ,二冷比水量 0 30～ 0 35L/kg ,延长二冷区长度 ,控制铸坯进入矫直点前表面温度在95 0℃以上 ,则铸坯的等轴晶率达 4 7 0 %～ 4 9 3% ,无中心缩孔 ,近表面和中间裂纹 0级 ,中心裂纹 0～ 0 5级 ,断面碳偏析ΔC %为 0 0 2 % ,硫偏析ΔS %为 0 0 0 5 % 。 展开更多

关键词 连铸 铸坯质量 圆管坯 等轴晶率 二冷区 拉速 中心裂纹 15CrMo 碳偏析 矫直

在线阅读 下载PDF 职称材料

15CrMoG钢棒材表面缺陷机理分析和工艺改进 被引量：12

19

作者 李亚强 刘建华 +3 位作者 何杨 董凯 张佩 郑桂芸 《特殊钢》 北大核心 2019年第6期1-6,共6页

分析得出,棒材表面细小纵裂纹和表面裂口缺陷产生于铸坯加热之前,且与结晶器弯月面保护渣有关。利用Thermo-Calc热力学软件计算15CrMoG钢凝固相变过程,结合亚包晶钢连铸凝固特点综合分析15CrMoG钢棒材表面缺陷的产生原因和产生机理。结... 分析得出,棒材表面细小纵裂纹和表面裂口缺陷产生于铸坯加热之前,且与结晶器弯月面保护渣有关。利用Thermo-Calc热力学软件计算15CrMoG钢凝固相变过程,结合亚包晶钢连铸凝固特点综合分析15CrMoG钢棒材表面缺陷的产生原因和产生机理。结果表明:15CrMoG钢在固相线温度附近发生包晶反应L+δ→γ和包晶转变δ→γ,不仅导致初生坯壳生长不均匀,而且加剧P、S元素在凝固前沿的偏析。而初生坯壳不均匀是导致棒材表面缺陷根本原因。棒材表面细小纵裂纹产生于结晶器内坯壳薄弱处,经过二冷和轧制工序在夹杂物和硫偏聚处扩展长大。棒材表面裂口缺陷是初生坯壳不均匀导致结晶器内液面波动大,造成铸坯夹渣所致。通过控制[C]0.16%~0.17%、[S]≤0.005%、保护渣碱度1.2、熔点≥1 200℃、粘度≥1.0Pa·s,260 mm×30mm铸坯水量150 m^3/h,拉速0.5 m/min等措施,裂纹合格探伤合格率由原45%提高至98%。 展开更多

关键词 15crmog钢 亚包晶钢 表面缺陷 包晶反应 包晶转变

在线阅读 下载PDF 职称材料

15CrMoG高压锅炉管在线热处理混晶的产生原因分析与工艺改进 被引量：9

20

作者 杨玉先 向昌武 +2 位作者 石国光 郑世建 张鲜 《钢管》 CAS 2012年第6期14-17,共4页

针对常规在线正火+回火处理的Φ530mm×18mm规格15CrMoG高压锅炉管存在混晶及个别粗大粒状贝氏体团的现象进行分析,指出其主要原因是:精密斜轧变形温度低导致金属部分再结晶,小晶粒再结晶细化而大晶粒很难发生细化。提出了解决办法... 针对常规在线正火+回火处理的Φ530mm×18mm规格15CrMoG高压锅炉管存在混晶及个别粗大粒状贝氏体团的现象进行分析,指出其主要原因是:精密斜轧变形温度低导致金属部分再结晶,小晶粒再结晶细化而大晶粒很难发生细化。提出了解决办法,即钢管在线正火前先冷却到500℃以下,而后再进行正火处理。采用该在线正火新工艺处理的钢管获得了细小和均匀的铁素体+珠光体组织,与离线正火处理获得的组织无异。 展开更多

关键词 高压锅炉管 15crmog 在线正火 混晶 再结晶温度 晶粒细化

在线阅读 下载PDF 职称材料