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12Cr1MoVG钢TIG焊接接头开裂原因
1
作者 裴利霞 曾敏 +3 位作者 王文先 杜计军 周丽丹 闫浩 《理化检验(物理分册)》 2026年第3期61-65,共5页
某电厂12Cr1MoVG钢钨极惰性气体保护电弧焊(TIG)焊接接头出现开裂现象。采用宏观观察、金相检验、扫描电镜和能谱分析、硬度测试等方法,结合现场焊接工艺参数和低温再热器结构特点,对接头开裂原因进行分析。结果表明:12Cr1MoVG钢焊接接... 某电厂12Cr1MoVG钢钨极惰性气体保护电弧焊(TIG)焊接接头出现开裂现象。采用宏观观察、金相检验、扫描电镜和能谱分析、硬度测试等方法,结合现场焊接工艺参数和低温再热器结构特点,对接头开裂原因进行分析。结果表明:12Cr1MoVG钢焊接接头处裂纹属于再热裂纹;泄漏的主要原因是焊接工艺执行不到位及焊缝熔合线在长期高温服役中产生时效偏析,导致材料韧性下降、脆性增大,在热膨胀应力和内压力的共同作用下裂纹加速扩展,最终引起接头开裂泄漏。 展开更多
关键词 低温再热器 12cr1movg钢 TIG焊接接头 焊接工艺优化 再热裂纹
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电站锅炉12Cr1MoVG钢焊接缺陷原因分析及预防措施
2
作者 任建辉 王昆 《特种设备安全技术》 2026年第2期1-3,6,共4页
本文针对某电厂水冷壁管12Cr1MoVG钢焊接接头裂纹,通过宏观形貌观察、相控阵超声检测、化学成分分析、硬度测定、力学性能测试、金相组织分析、扫描电镜观察、能谱分析等方法,进行了全面检测和表征,并针对裂纹原因进行了深入分析,同时... 本文针对某电厂水冷壁管12Cr1MoVG钢焊接接头裂纹,通过宏观形貌观察、相控阵超声检测、化学成分分析、硬度测定、力学性能测试、金相组织分析、扫描电镜观察、能谱分析等方法,进行了全面检测和表征,并针对裂纹原因进行了深入分析,同时结合焊接接头受力状况、焊接及热处理工艺,得出如下结论:焊接接头组织异常,加之在拘束应力和热处理叠加作用是裂纹萌生、扩展的主要原因。为此,本文提出了相应的预防裂纹产生的措施。 展开更多
关键词 12cr1movg 焊接接头 裂纹 原因 预防措施
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12Cr1MoVG激光熔覆不锈钢和镍基合金涂层显微组织与性能研究 被引量：2
3
作者 夏红伟 张凤安 +1 位作者 占刚 高晋 《冶金与材料》 2025年第5期49-51,共3页
合金结构钢12Cr1MoVG在高温高压环境下具有优异的强度和韧性,被广泛应用于火电机组锅炉的过热器、集箱和主蒸汽管道等部件。由于该钢种的服役环境较为严峻,在长期运行中面临严重的氧化、腐蚀和磨损等工况,采用激光熔覆技术开展表面强化... 合金结构钢12Cr1MoVG在高温高压环境下具有优异的强度和韧性,被广泛应用于火电机组锅炉的过热器、集箱和主蒸汽管道等部件。由于该钢种的服役环境较为严峻,在长期运行中面临严重的氧化、腐蚀和磨损等工况,采用激光熔覆技术开展表面强化可以大幅提高部件使用寿命,具有广阔的应用前景。文章采用激光熔覆技术在12Cr1MoVG管道钢表面制备316L和Inconel625涂层,对比分析了两种防护层的微观组织和性能。研究结果表明,两种熔覆层均与基体形成良好的冶金结合,无显著缺陷。熔覆层显微组织以柱状晶和等轴晶为主,Incone625熔覆层中柱状晶比例更高。316L熔覆层中相组成为奥氏体+δ铁素体,Inconel625熔覆层中物相为奥氏体(γ-Ni)+少量Laves析出相。Inconel熔覆层硬度达到250~280HV,而316L维氏硬度为190~210HV。销-盘摩擦磨损试验表明,316L熔覆层平均摩擦系数为1.03,测试时间内磨损失重为17.73×10^(-3)g,而Inconel625熔覆层平均摩擦系数为0.68,磨损失重仅为10.85×10^(-3)g,综合评价Inconel625熔覆层性能更优异。 展开更多
关键词 锅炉管道 12cr1movg 激光熔覆 组织性能
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长期服役12Cr1MoVG钢补焊粗晶区SH-CCT曲线的测定
4
作者 罗建科 杜佼伟 +4 位作者 李霄 吕品正 薛海洋 张正华 肖世俊 《金属热处理》 北大核心 2025年第7期212-217,共6页
对某电厂运行约1.8×10^(5)h的12Cr1MoVG钢主蒸汽管道进行焊接热模拟试验。通过对其焊接粗晶区微观组织与硬度的研究,绘制了SH-CCT曲线。结果表明:当冷却速度为0.1~0.3℃/s时,12Cr1MoVG钢的显微组织为铁素体+珠光体+少量贝氏体;当... 对某电厂运行约1.8×10^(5)h的12Cr1MoVG钢主蒸汽管道进行焊接热模拟试验。通过对其焊接粗晶区微观组织与硬度的研究,绘制了SH-CCT曲线。结果表明:当冷却速度为0.1~0.3℃/s时,12Cr1MoVG钢的显微组织为铁素体+珠光体+少量贝氏体;当冷却速率上升至0.5℃/s时,组织为较多的贝氏体和较少量的铁素体;当冷却速率为1~5℃/s时,组织主要为粒状贝氏体;当冷却速率达到7℃/s以上时,组织多为板条贝氏体;当冷却速率为60℃/s时,组织为板条马氏体和少量的贝氏体。随着冷却速率的不断增加,12Cr1MoVG钢的显微硬度不断上升,在冷却速率为60℃/s时最高,为406.5 HV0.2。 展开更多
关键词 12cr1movg钢 粗晶区 硬度 SH-CCT曲线
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12Cr1MoVG钢过热器管开裂原因及解决对策研究 被引量：2
5
作者 段宝美 《质量与市场》 2025年第5期96-98,共3页
12Cr1MoVG钢过热器管质量直接影响锅炉系统的稳定性。本文介绍了其在工业中的应用及特点,分析了其开裂问题原因及对设备安全运行的影响,指出了现有解决方案的局限性,并提出了一系列应对策略,以期为实际工作提供理论依据和实践指导。
关键词 12cr1movg钢过热器管 开裂 原因 对策
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高压锅炉管道安装过程中12Cr1MoVG材料的焊接应力控制 被引量：1
6
作者 陈贺龙 《安装》 2025年第7期104-106,共3页
针对高压锅炉管道安装中12Cr1MoVG钢焊接残余应力控制问题,通过四因素三水平正交试验(焊接电流、电压、速度、预热温度),结合X射线衍射(XRD)法测试米塞斯残余应力,分析了四个焊接参数对米塞斯残余应力大小的影响。结果表明,焊接电压对... 针对高压锅炉管道安装中12Cr1MoVG钢焊接残余应力控制问题,通过四因素三水平正交试验(焊接电流、电压、速度、预热温度),结合X射线衍射(XRD)法测试米塞斯残余应力,分析了四个焊接参数对米塞斯残余应力大小的影响。结果表明,焊接电压对残余应力影响最为显著,其次为焊接速度和预热温度,焊接电流影响最小。通过极差分析确定12Cr1Mo VG钢的最优焊接参数为焊接电流150 A、焊接电压25 V、焊接速度3 mm/s、预热温度350℃。该研究成果为12Cr1MoVG高压锅炉管道的低残余应力焊接工艺提供了试验依据,对提升管道服役安全性和寿命具有工程指导意义。 展开更多
关键词 12cr1movg钢 正交试验 米塞斯残余应力 焊接参数
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某蒸汽锅炉高温过热器12Cr1MoVG钢管爆裂原因
7
作者 张丛敏 徐罗军 +2 位作者 黄罗飞 饶小林 徐超 《理化检验(物理分册)》 2025年第9期54-57,共4页
某蒸汽锅炉高温过热器12Cr1MoVG钢管发生爆裂事故,采用宏观观察、化学成分分析、拉伸试验、硬度测试、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法分析该管爆裂的原因。结果表明:内壁结垢使过热器管长期超温运行,材料组织严重球化,力学性能降低... 某蒸汽锅炉高温过热器12Cr1MoVG钢管发生爆裂事故,采用宏观观察、化学成分分析、拉伸试验、硬度测试、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法分析该管爆裂的原因。结果表明:内壁结垢使过热器管长期超温运行,材料组织严重球化,力学性能降低;在长期高负荷运行条件下,垢层脱落并在下弯头沉积,引起直管段严重超温,在工作压力和热应力作用下,钢管发生鼓胀,最终发生爆裂事故。 展开更多
关键词 12cr1movg钢 高温过热器 结垢 超温 爆管 球化
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某新建锅炉12Cr1MoVG一级过热器爆管失效分析
8
作者 李松山 李中华 +1 位作者 方玉娟 岳琳 《设备监理》 2025年第4期24-28,共5页
某新建锅炉投入运行2个月后,连续发生12Cr1MoVG一级过热器爆管泄漏事故。本文采用外观检验、尺寸测量、化学成分分析、拉伸试验、硬度试验、金相组织及氧化皮厚度检验等方法对相关管样进行分析。结果表明爆口管段内氧化皮厚度、抗拉强... 某新建锅炉投入运行2个月后,连续发生12Cr1MoVG一级过热器爆管泄漏事故。本文采用外观检验、尺寸测量、化学成分分析、拉伸试验、硬度试验、金相组织及氧化皮厚度检验等方法对相关管样进行分析。结果表明爆口管段内氧化皮厚度、抗拉强度、硬度等均低于标准要求,金相组织严重球化。综上,一级过热器爆管泄漏的原因为长期过热,管材在过热情况下,金相组织非正常老化,机械性能下降,内壁氧化皮厚度增加导致传热进一步恶化,当达到一定程度,在应力作用下发生爆管。长期过热的原因为管内介质循环不畅。 展开更多
关键词 过热器 12cr1movg 爆管 长期过热
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65mm厚高压锅炉无缝钢管12Cr1MoVG的焊接技术
9
作者 杨应兴 邹国平 +2 位作者 朱廷刚 苏星彝 刘连飞 《安装》 2025年第2期44-46,共3页
通过分析12Cr1MoVG钢焊接性和应用环境,制定了合理的焊接工艺,并进行焊接工艺评定,形成65mm厚12Cr1MoVG钢管焊接工艺。
关键词 低合金耐热钢 12cr1movg 高压锅炉 GTAW+SMAW 焊接
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12Cr1MoVG钢合金元素对强度影响分析
10
作者 沙柯 《冶金与材料》 2025年第11期169-171,共3页
12Cr1MoVG钢作为锅炉主汽压力管道的核心材料,其强度性能受合金元素配比及生产工艺的协同影响。研究表明,Si、Mn、Cr、Mo、V等元素通过固溶强化、析出强化和晶界强化机制共同作用,其中V元素形成的碳氮化物析出相对强度提升贡献显著。基... 12Cr1MoVG钢作为锅炉主汽压力管道的核心材料,其强度性能受合金元素配比及生产工艺的协同影响。研究表明,Si、Mn、Cr、Mo、V等元素通过固溶强化、析出强化和晶界强化机制共同作用,其中V元素形成的碳氮化物析出相对强度提升贡献显著。基于拉伸、冲击及弯曲试验数据,优化合金成分配比并配合真空脱气与控轧工艺,可使钢材屈服强度提升20~30MPa,抗拉强度稳定控制在500~520MPa,同时保持良好的低温韧性。该优化方案显著提升了材料在高温高压工况下的服役安全性,其强度指标完全满足电站锅炉主汽管道的严苛力学性能要求。 展开更多
关键词 12cr1movg钢 合金元素 强度 拉伸试验
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厚壁12Cr1MoVG钢焊接接头裂纹分析及其控制 被引量：29
11
作者 陈忠兵 赵彦芬 +3 位作者 赵建仓 王淦刚 鲁立 刘文清 《中国电机工程学报》 EI CSCD 北大核心 2012年第35期137-143,共7页
通过理化检验、电镜观察和有限元计算,研究厚壁12Cr1MoVG钢接头裂纹性质及其原因。结果表明,裂纹起裂于热影响区粗晶区,由粗晶区向细晶区扩展并终止于细晶区;裂纹区域可观察到宏观裂纹、微裂纹和空穴3种不同缺陷形貌。根据裂纹产生的时... 通过理化检验、电镜观察和有限元计算,研究厚壁12Cr1MoVG钢接头裂纹性质及其原因。结果表明,裂纹起裂于热影响区粗晶区,由粗晶区向细晶区扩展并终止于细晶区;裂纹区域可观察到宏观裂纹、微裂纹和空穴3种不同缺陷形貌。根据裂纹产生的时间、位置、过程和形貌特征,可以判断该裂纹为焊接再热裂纹。三通母材混晶组织降低接头塑性储备,焊后热处理温度场不合理使接头存在较高残余应力,是该裂纹产生的主要原因。对于厚壁12Cr1MoVG钢,优化热处理工艺以提高接头应力集中处材料临界塑性变形能力c,工程中采取措施降低该处的塑性变形量p,使c p,以有效避免接头再热裂纹的产生。 展开更多
关键词 12cr1movg钢 厚壁件 焊接接头 焊后热处理 再热裂纹
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热处理工艺对12Cr1MoVG厚壁无缝钢管表面硬度的影响 被引量：9
12
作者 肖功业 秦利波 +1 位作者 何彪 赵庆权 《钢管》 CAS 2015年第3期20-24,共5页
分析了12CrlMoVG厚壁无缝钢管组织分布状态与硬度的关系；通过测定其CCT曲线，确定出Ф219mmx45mm规格12CrlMoVG厚壁无缝钢管的最佳热处理工艺：淬火970℃×60min、水淬20s，回火750℃×150min。生产结果表明：通过控制淬火时... 分析了12CrlMoVG厚壁无缝钢管组织分布状态与硬度的关系；通过测定其CCT曲线，确定出Ф219mmx45mm规格12CrlMoVG厚壁无缝钢管的最佳热处理工艺：淬火970℃×60min、水淬20s，回火750℃×150min。生产结果表明：通过控制淬火时间，可减少铁素体的析出量，避免马氏体组织的大量析出，从而实现产品硬度的控制；新热处理工艺实现了12CrlMoVG厚壁无缝钢管硬度在161～182HB内的稳定控制，表面硬度合格率达100％，且其各项机械性能指标均满足标准要求。 展开更多
关键词 无缝钢管 12cr1movg 厚壁钢管 金相组织 表面硬度 热处理工艺 淬火 回火
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12Cr1MoVG锅炉管冲击值偏低的原因分析 被引量：7
13
作者 侯强 卢弘 +3 位作者 张志远 李志群 宁玫 张冰 《钢管》 CAS 2010年第5期34-38,共5页
研究分析了12Cr1MoVG厚壁高压锅炉管冲击值降低的原因。通过试验研究测得该锅炉管中的O、H气体含量偏高,基体上弥散分布着大量的细小B类夹杂物;经能谱分析,该夹杂物的成分主要为氧化硅、氧化铝等复合氧化物。由于O、H气体含量偏高,以及... 研究分析了12Cr1MoVG厚壁高压锅炉管冲击值降低的原因。通过试验研究测得该锅炉管中的O、H气体含量偏高,基体上弥散分布着大量的细小B类夹杂物;经能谱分析,该夹杂物的成分主要为氧化硅、氧化铝等复合氧化物。由于O、H气体含量偏高,以及氧化物夹杂的存在,导致12Cr1MoVG钢的脆性转变温度升高,常温下冲击值降低,出现脆性断裂。 展开更多
关键词 高压锅炉管 12cr1movg钢 O、H气体 夹杂物 冲击值 脆性转变温度
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12Cr1MoVG钢焊接接头粗晶区的再热脆化行为 被引量：11
14
作者 牛锐锋 尚亮 +2 位作者 朱一乔 曹怡姗 谭永宁 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2015年第6期79-83,共5页
采用热模拟技术研究了12Cr1MoV钢焊接接头热影响区粗晶区中的再热脆化行为。结果表明:再热温度对热影响区粗晶区的组织和性能有显著影响,随再热温度的升高,组织中的马氏体、贝氏体分解,铁素体条合并,碳化物析出量增多并聚集长大,冲击吸... 采用热模拟技术研究了12Cr1MoV钢焊接接头热影响区粗晶区中的再热脆化行为。结果表明:再热温度对热影响区粗晶区的组织和性能有显著影响,随再热温度的升高,组织中的马氏体、贝氏体分解,铁素体条合并,碳化物析出量增多并聚集长大,冲击吸收能先降低后升高,硬度变化则相反;当再热温度为630℃时,热影响区粗晶区的冲击吸收能达最低值,而硬度达最高值,材料发生再热脆化;脆化的主要原因在于晶内碳化物的方向性析出以及在粗晶区晶界处大颗粒碳化物的出现。 展开更多
关键词 12cr1movg钢 热模拟技术 热影响区粗晶区 再热脆化
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12Cr1MoVG钢弯管热处理工艺对其组织性能影响 被引量：8
15
作者 杨佳 张轶桀 +1 位作者 陈忠兵 赖云亭 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第18期181-183,共3页
某机组12Cr1MoVG钢弯管后硬度偏低,分析认为是弯管热处理工艺不当所致,提出了加快正火冷却速度、延长回火保温时间的热处理工艺改善方法。通过理化检验,得到材料硬度与金相组织结构、材料力学性能之间的关系。
关键词 12cr1movg钢 弯管 热处理 金相组织 力学性能
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超超临界锅炉再热器12Cr1MoVG管焊缝失效研究 被引量：4
16
作者 范志东 都劲松 +5 位作者 张志博 田进 马翼超 牛坤 郭卫铨 刘承鑫 《中国材料进展》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期614-619,共6页
通过显微组织分析、化学成分分析、裂纹形貌观察和焊接工艺分析,对某超超临界锅炉再热器小径厚壁管12Cr1MoVG钢焊缝接头裂纹进行了失效分析。结果表明:裂纹沿周向分布,起始于焊缝的热影响区粗晶区,向细晶区扩展,并呈沿晶扩展特征;在裂... 通过显微组织分析、化学成分分析、裂纹形貌观察和焊接工艺分析,对某超超临界锅炉再热器小径厚壁管12Cr1MoVG钢焊缝接头裂纹进行了失效分析。结果表明:裂纹沿周向分布,起始于焊缝的热影响区粗晶区,向细晶区扩展,并呈沿晶扩展特征;在裂纹区域可见宏观裂纹、微裂纹和孔洞。根据裂纹产生的位置和形貌、焊缝显微组织等特征,确定该裂纹为焊接再热裂纹。失效原因为焊缝焊接质量差:焊缝各区域硬度值均超过标准规范范围上限值,表明焊缝内有较大的残余应力;焊缝晶粒粗大,导致晶粒间变形协调性大幅降低。 展开更多
关键词 12cr1movg 再热裂纹 失效分析 焊缝
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12Cr1MoVG钢再热器管焊接接头断裂原因分析 被引量：12
17
作者 刘倩倩 句光宇 王志武 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第12期181-184,共4页
某12Cr1MoVG钢低温再热器管出口焊接接头运行7000 h后发生断裂,对其形貌、组织及硬度进行了分析。结果表明,焊接接头开裂出现在熔合区,沿晶界有微裂纹,断口呈冰糖状脆性沿晶断裂特征;同时,焊缝硬度偏高,易形成局部应力集中。结合裂纹产... 某12Cr1MoVG钢低温再热器管出口焊接接头运行7000 h后发生断裂,对其形貌、组织及硬度进行了分析。结果表明,焊接接头开裂出现在熔合区,沿晶界有微裂纹,断口呈冰糖状脆性沿晶断裂特征;同时,焊缝硬度偏高,易形成局部应力集中。结合裂纹产生的原因及特征,确定该焊接接头裂纹为再热裂纹。 展开更多
关键词 12cr1movg钢 再热器管 焊接接头 断裂 再热裂纹
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厚壁12Cr1MoVG高压锅炉管热处理工艺优化研究 被引量：3
18
作者 张行刚 张昭 +1 位作者 郭志文 米永峰 《钢管》 CAS 2019年第6期34-37,共4页
通过对现有经热处理工艺热处理后的12Cr1MoVG高压锅炉管的力学性能不合格情况进行统计分析,指出热处理生产的难点,提出一种"间歇式淬火+回火"热处理工艺。分析认为:控制正火后的冷却速度,使厚壁12Cr1MoVG高压锅炉管的组织以... 通过对现有经热处理工艺热处理后的12Cr1MoVG高压锅炉管的力学性能不合格情况进行统计分析,指出热处理生产的难点,提出一种"间歇式淬火+回火"热处理工艺。分析认为:控制正火后的冷却速度,使厚壁12Cr1MoVG高压锅炉管的组织以铁素体+贝氏体为主,是保证其具有良好综合力学性能的关键。大生产应用结果表明,采用"间歇式淬火+回火"热处理工艺,完全能生产出满足GB/T 5310-2017标准和用户要求的12Cr1MoVG高压锅炉管。 展开更多
关键词 高压锅炉管 12cr1movg钢 厚壁 热处理 间歇式淬火 冷却速度
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高压锅炉管用12Cr1MoVG钢水平连铸圆管坯的试制 被引量：6
19
作者 彭自胜 周雍茂 钟春生 《特殊钢》 北大核心 2004年第4期47-49,共3页
衡阳华菱钢管公司采用 30tEAF LF 水平连铸 (HCC)工艺试生产了高压锅炉用 12Cr1MoVG钢110～ 14 0mm圆管坯。生产结果表明 ,当钢中 (As +Sn)含量为 0 0 6 4 %时 ,管坯经 5 80℃ 5 0 0 0h时效后 ,室温冲击功由 130J降至 15J;当在炉料中配... 衡阳华菱钢管公司采用 30tEAF LF 水平连铸 (HCC)工艺试生产了高压锅炉用 12Cr1MoVG钢110～ 14 0mm圆管坯。生产结果表明 ,当钢中 (As +Sn)含量为 0 0 6 4 %时 ,管坯经 5 80℃ 5 0 0 0h时效后 ,室温冲击功由 130J降至 15J;当在炉料中配加 30 %优质生铁 ,钢中 (As +Sn)含量为 0 0 2 9%时 ,经 5 80℃ 6 0 0 0h时效后 ,室温冲击功为 185J ,满足标准要求。在冶炼时控制钢中 (As +Sn)≤ 0 0 30 % ,O≤ 4 0× 10 - 6 ,N≤ 90×10 - 6 ,P≤ 0 0 15 % ,S≤ 0 0 10 % ,各类夹杂物≤ 1级时 ,圆管坯各项性能均能达到标准和使用要求。 展开更多
关键词 高压锅炉管 12cr1movg钢 水平连铸 圆管坯 试制 炼钢
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20G和12Cr1MoVG无缝钢管低温形变退火研究 被引量：6
20
作者 徐小华 陈俊德 +1 位作者 肖学山 薛刚毅 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第18期187-190,共4页
研究了低温形变退火生产的20G、12Cr1MoVG热扩无缝钢管的显微组织、晶粒度、非金属夹杂物和室温力学性能,参考GB5310-2008对试验结果进行了评价,并与原管和热扩后经后续热处理的钢管比较。结果表明,低温形变退火生产的20G、12Cr1MoVG热... 研究了低温形变退火生产的20G、12Cr1MoVG热扩无缝钢管的显微组织、晶粒度、非金属夹杂物和室温力学性能,参考GB5310-2008对试验结果进行了评价,并与原管和热扩后经后续热处理的钢管比较。结果表明,低温形变退火生产的20G、12Cr1MoVG热扩无缝钢管和经后续热处理钢管的显微组织、晶粒度、非金属夹杂物和室温力学性能,均符合GB5310-2008对20G、12Cr1MoVG的要求。这为进一步推广生产流程简单、质量稳定、经济实用的热扩工艺奠定重要基础。 展开更多
关键词 20G 12cr1movg 无缝钢管 低温形变退火 热扩钢管
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