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热冲压过程中冷速对高强塑积硼钢性能的影响 被引量：4
1
作者 林涛 宋鸿武 +2 位作者 张士宏 程明 刘伟杰 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第2期88-92,共5页
通过对比通有保护气、无保护气、仿工业化热冲压的热冲压件的性能,研究了热冲压过程中冷速对硼钢22MnB5组织性能的影响规律。结果表明,在三种工艺条件下实验件的冷却速度均大于马氏转变的临界冷却速度,组织均为板条状马氏体,抗拉强度在1... 通过对比通有保护气、无保护气、仿工业化热冲压的热冲压件的性能,研究了热冲压过程中冷速对硼钢22MnB5组织性能的影响规律。结果表明,在三种工艺条件下实验件的冷却速度均大于马氏转变的临界冷却速度,组织均为板条状马氏体,抗拉强度在1500 MPa以上。冲压模具的温度升高,板料表面存在氧化皮,都会使板料的冷却速度减小,马氏体片层变粗,性能下降。通过降低模具温度,增加板料加热时的起保护,可使得板料冷速增加,马氏体组织细小,获得强度为1600 MPa以上,强塑积接近20,000 MPa·%的热冲压硼钢件。 展开更多
关键词 金属材料 热冲压 气体保护 冷却速度 强塑积
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基于动态碳配分机制的高强塑积热成形钢研究 被引量：3
2
作者 彭良贵 刘伟杰 +1 位作者 刘相华 支颖 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第8期1110-1114,1119,共6页
通过直接淬火、Q&P、回火等工艺对一种低碳含铜钢进行热处理,并使用拉伸试验机、落锤冲击试验机、扫描电镜、电子探针、X射线衍射、透射电镜等手段对其力学性能、显微组织和冲击性能进行表征.在连续冷却淬火过程中观察到碳在马氏体... 通过直接淬火、Q&P、回火等工艺对一种低碳含铜钢进行热处理,并使用拉伸试验机、落锤冲击试验机、扫描电镜、电子探针、X射线衍射、透射电镜等手段对其力学性能、显微组织和冲击性能进行表征.在连续冷却淬火过程中观察到碳在马氏体和残余奥氏体间的动态配分现象,Q&P处理和低温回火可改善实验钢的冲击韧性;实验钢综合力学性能良好:强塑积大于20 GPa%,抗拉强度超过1 400 MPa,延伸率约14%,室温冲击功高于40 J.结果表明,所开发的实验钢可以满足热冲压工艺对成形淬火一体化的要求,可作为具有高强塑积的热成形用钢. 展开更多
关键词 动态碳配分 残余奥氏体 热成形 强塑积 冲击韧性
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强塑积大于30 GPa·%的热轧中碳TRIP钢组织及性能研究 被引量：1
3
作者 王长军 雍岐龙 +1 位作者 孙新军 梁剑雄 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第2期61-67,共7页
为研究贝氏体相变温度对中碳热轧TRIP钢组织与性能的影响,采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)与高分辨透射电镜(HRTEM)对含Ti与Mo的中碳热轧TRIP钢进行了显微组织观察、残余奥氏体含量测定以及析出相的表征与分析.结果表明:在400℃贝氏... 为研究贝氏体相变温度对中碳热轧TRIP钢组织与性能的影响,采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)与高分辨透射电镜(HRTEM)对含Ti与Mo的中碳热轧TRIP钢进行了显微组织观察、残余奥氏体含量测定以及析出相的表征与分析.结果表明:在400℃贝氏体相变温度下,试验钢的残奥含量与强塑积均达到最大值,分别为28.2%和31.14 GPa·%;同时在钢中发现了呈块状、无规则形状以及片层状形貌分布的残余奥氏体,对衍射斑标定后显示,片层状残余奥氏体与铁素体基体同时满足kurdjumov-Sachs(K-S)与Nishiyama-Wasserman(N-W)位向关系;HRTEM分析显示,Mo可以溶入TiC而生成(Ti,Mo)C粒子,而纳米级的(Ti,Mo)C粒子可以显著提高钢的沉淀析出强化效果. 展开更多
关键词 TRIP钢 强塑积 残余奥氏体 K-S位向关系 N-W位向关系
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高强塑积汽车钢板的显微组织与力学性能 被引量：3
4
作者 张丽凤 王社则 田博彤 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第11期181-188,共8页
采用扫描电镜、透射电镜和拉伸试验机等手段研究了Nb和C含量对传统淬火-回火(Q-T)态和新型淬火-分配-回火(Q-P-T)态汽车钢板拉伸性能和显微组织的影响。结果表明,Q-T态试样中未见明显奥氏体衍射峰存在,而Q-P-T态试样中可见衍射峰强度不... 采用扫描电镜、透射电镜和拉伸试验机等手段研究了Nb和C含量对传统淬火-回火(Q-T)态和新型淬火-分配-回火(Q-P-T)态汽车钢板拉伸性能和显微组织的影响。结果表明,Q-T态试样中未见明显奥氏体衍射峰存在,而Q-P-T态试样中可见衍射峰强度不等的奥氏体衍射峰;含Nb钢板的组织为回火马氏体+残余奥氏体+碳化物,且Q-P-T态钢板中残余奥氏体含量相对较多;Nb元素的添加有助于提高Q-P-T和Q-T态汽车钢板的强度,而对塑性影响较小,适宜的Nb添加量为0.03%;Q-P-T工艺有助于同时提高含0.4%C+0.03%Nb汽车钢板的强度和塑性,此时汽车钢板具有最高的强塑积(32008 MPa·%),这主要与钢板中含有起协调变形能力的薄膜状残余奥氏体以及起第二相强化作用的含Nb碳化物有关。 展开更多
关键词 淬火-配分-回火 残余奥氏体 强塑积
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相同强塑积薄钢板抗弹性能和破坏形式的研究
5
作者 肖红亮 时捷 雍岐龙 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 2010年第5期34-38,共5页
对抗拉强度在1 000～2 300 MPa范围内的3种相同强塑积薄钢板进行抗弹性能试验,观察弹击后弹坑的宏观形貌和金属流线变化,测量弹坑周边硬度,结合钢板的强度和塑性讨论钢板破坏形式对抗弹性能的影响。试验结果表明:由于塑性变形可以有效... 对抗拉强度在1 000～2 300 MPa范围内的3种相同强塑积薄钢板进行抗弹性能试验,观察弹击后弹坑的宏观形貌和金属流线变化,测量弹坑周边硬度,结合钢板的强度和塑性讨论钢板破坏形式对抗弹性能的影响。试验结果表明:由于塑性变形可以有效吸收弹丸的动能,钢板以塑性变形较大的盘形穿孔破坏时,相同强塑积钢板抗弹性能差异较小,强度和塑性共同影响钢板的抗弹性能;而钢板以塑性变形较小的冲塞破坏时,塑性的影响弱化,相同强塑积钢板中较高强度钢板的抗弹性能明显高于较低强度钢板。2 300 MPa钢板在弹丸未穿透时发生破碎,这与其塑性较低有直接的关系。 展开更多
关键词 抗弹性能 破坏形式 薄钢板 强塑积
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高强塑积镁稀土合金的研究进展 被引量：23
6
作者 李扬欣 曾小勤 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第4期1-9,共9页
镁稀土合金通常具有优良的室温和高温力学性能,良好的高温蠕变性能和耐腐蚀性等,已成为越来越受瞩目的镁合金研究体系,并在航空航天、电子通讯、汽车等领域得到了广泛应用。目前为止,国内外所研发的镁合金大多表现出了“强度与塑性匹配... 镁稀土合金通常具有优良的室温和高温力学性能,良好的高温蠕变性能和耐腐蚀性等,已成为越来越受瞩目的镁合金研究体系,并在航空航天、电子通讯、汽车等领域得到了广泛应用。目前为止,国内外所研发的镁合金大多表现出了“强度与塑性匹配性较差”这样一个特点。本文综述了高强塑积镁稀土合金的研究进展,尤其是含长周期堆垛有序结构相(longperiodstackingorderedphase,LPSO相)的Mg-RE-X系合金的研究现状,未来研发高强塑积镁稀土合金亟待解决的三大关键科学问题为:(1)多维度结构单元的形成机制及其微纳力学行为;(2)基于多晶取向相关与界面应变协调的强韧化机制;(3)高强塑积镁稀土合金组织与性能的演变规律与调控机制。 展开更多
关键词 镁稀土合金 强塑积 长周期堆垛有序结构(LPSO)相 结构单元
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汽车用高强塑积钢关键研究进展之一:Q&P钢的研究进展 被引量：12
7
作者 王明明 张晓妍 +3 位作者 肖亚茹 徐连波 侯锁霞 李耀刚 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第6期11-19,共9页
高强塑积Q&P钢以其优异的强度、塑性及成型性能得到诸多研究者的关注,并在汽车轻量化研究中起到了重大作用。本文以汽车用第三代高强塑积Q&P钢的关键研究进展为对象,从高强塑积Q&P钢的成分设计及优化、热处理工艺对组织调... 高强塑积Q&P钢以其优异的强度、塑性及成型性能得到诸多研究者的关注,并在汽车轻量化研究中起到了重大作用。本文以汽车用第三代高强塑积Q&P钢的关键研究进展为对象,从高强塑积Q&P钢的成分设计及优化、热处理工艺对组织调控的影响及其性能强化机制3个方面对国内外Q&P钢的合金化、制备及强化机制进展进行了概括介绍。以期为我国高强塑积Q&P钢的研发及推广提供参考。 展开更多
关键词 Q&P钢 强塑积 热处理 合金化 强化机制
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一种高强塑积Mn-Al系TRIP钢研制成功 被引量：1
8
作者 王凤辉 《轧钢》 2015年第2期31-31,共1页
低成本、高性能和生产难度适中是生产第3代汽车钢追求的目标。东北大学RAL基于复合添加Mn（w（Mn）=2．0％～3．O％）和AI（w（AI）=10％2．0％）的化学成分设计，将Mn分配和C分配相关联，通过控制轧制和简单热处理工艺的协同配合，促... 低成本、高性能和生产难度适中是生产第3代汽车钢追求的目标。东北大学RAL基于复合添加Mn（w（Mn）=2．0％～3．O％）和AI（w（AI）=10％2．0％）的化学成分设计，将Mn分配和C分配相关联，通过控制轧制和简单热处理工艺的协同配合，促进马氏体的逆转变和残余奥氏体含量的最大化，从而大幅度提商钢铁材料的强塑性能。其采用热轧及热处理工艺，优化两相区退火温度及时间，可使带钢的力学性能达到最佳，抗拉强度约为800MPa,屈服强度约为550MPa,伸长率为41％，均匀伸长率35％，强塑积可达32．62GPa％，带钢组织为铁索体和残余奥氏体，奥氏体体积分数大于30％：采用冷轧及热处理工艺，带钢抗拉强度约为850MPa,屈服强度约为610MPa,伸长率为37％，均匀延伸率为35％，强塑积可达31.21GPa％，残余奥氏体体积分数为27％。 展开更多
关键词 强塑积 TRIP钢 残余奥氏体 热处理工艺 均匀伸长率 化学成分设计 钢铁材料 抗拉强度
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汽车用钢的强塑积 被引量：1
9
作者 薄鑫涛 《热处理》 CAS 2023年第4期23-23,共1页
好的汽车一是安全,二是质量轻。要求汽车用钢兼具高强度和高塑性,且抗压陷、防冲撞,用强塑积衡量。强塑积(Pa·%)=抗拉强度(TS)×全部断后伸长率(EL)。第1代汽车用钢,如DP钢、CP钢、TRIP钢及热成形硼钢等,强塑积约15 G·Pa%... 好的汽车一是安全,二是质量轻。要求汽车用钢兼具高强度和高塑性,且抗压陷、防冲撞,用强塑积衡量。强塑积(Pa·%)=抗拉强度(TS)×全部断后伸长率(EL)。第1代汽车用钢,如DP钢、CP钢、TRIP钢及热成形硼钢等,强塑积约15 G·Pa%,难以满足未来汽车的轻量化和安全性的需求。第2代汽车用钢,如TWIP(孪生诱导塑性)钢、奥氏体钢,塑性较高,强塑积达60 GPa·%,但合金含量较高,生产工艺复杂,成本高。 展开更多
关键词 强塑积 合金含量 奥氏体钢 断后伸长率 汽车用钢 热成形 孪生 硼钢
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汽车用钢的强塑积 被引量：1
10
作者 薄鑫涛 《热处理》 2024年第6期39-39,共1页
好的汽车一是安全,二是质量轻,要求汽车用钢兼具高强度和高塑性,且抗压陷、防冲撞,用强塑积衡量。强塑积(Pa·%)=抗拉强度(TS)×全部断后伸长率(EL)。第1代汽车用钢,如DP钢、CP钢、TRIP钢和热成形硼钢等,强塑积约15 G·Pa%... 好的汽车一是安全,二是质量轻,要求汽车用钢兼具高强度和高塑性,且抗压陷、防冲撞,用强塑积衡量。强塑积(Pa·%)=抗拉强度(TS)×全部断后伸长率(EL)。第1代汽车用钢,如DP钢、CP钢、TRIP钢和热成形硼钢等,强塑积约15 G·Pa%,难以满足未来汽车的轻量化和安全性的需求。第2代汽车用钢,如TWIP(孪生诱导塑性)钢、奥氏体钢,塑性较高,强塑积达60 GPa%,但合金含量较高,生产工艺复杂,成本高。 展开更多
关键词 强塑积 合金含量 奥氏体钢 断后伸长率 汽车用钢 热成形 孪生 硼钢
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一种1000MPa级别的高强塑积汽车用钢及其制造方法
11
《武钢技术》 CAS 2013年第1期36-36,共1页
本发明公开了一种1000MPa级别的高强塑积汽车用钢及其制造方法，该汽车用钢的化学成分质量分数为：C：0．11％～0．30％，Si：0．1％～2．0％，Mn：5％～10Vo，P≤0．02％，S≤0．02％，
关键词 汽车用钢 制造方法 强塑积 质量分数 化学成分
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一种适用于连续退火工艺高强塑积汽车钢板的生产方法
12
《武钢技术》 CAS 2012年第2期11-11,共1页
专利号：CN201110005359.4专利权人：钢铁研究总院一种适用于连续退火工艺高强塑积汽车钢板的生产方法,属于汽车用钢技术领域。通过增加冷轧钢板形变储能和获得非平衡态组织,大幅度地缩短了逆转变奥氏体所需时间,实现在1～10min退火保... 专利号：CN201110005359.4专利权人：钢铁研究总院一种适用于连续退火工艺高强塑积汽车钢板的生产方法,属于汽车用钢技术领域。通过增加冷轧钢板形变储能和获得非平衡态组织,大幅度地缩短了逆转变奥氏体所需时间,实现在1～10min退火保温时间内获得良好的强塑积的条件,满足现有汽车钢冷轧板的连续退火和连续镀锌生产设备的工艺条件。 展开更多
关键词 连续退火工艺 汽车钢板 生产方法 强塑积 钢铁研究总院 逆转变奥氏体 保温时间 专利权人
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一种低成本高强塑积汽车用钢及其制备方法
13
《武钢技术》 CAS 2012年第4期45-45,共1页
专利号：CN201110005359．4专利权人：钢铁研究总院一种低成本高强塑积汽车用钢及其制备方法，属于汽车用钢技术领域。基于合理化学成分设计和合金元素的配分，关键在于控制马氏体相变、C／Mn等溶质再次配分和奥氏体逆相变，获得多相、... 专利号：CN201110005359．4专利权人：钢铁研究总院一种低成本高强塑积汽车用钢及其制备方法，属于汽车用钢技术领域。基于合理化学成分设计和合金元素的配分，关键在于控制马氏体相变、C／Mn等溶质再次配分和奥氏体逆相变，获得多相、亚稳、及多尺度的M3型组织结构。其特征为：主要通过w（C）0．02％～0．509／6和zv（Mn）3．50％～9．00％使钢板、钢卷等在工业生产冷却过程中获得马氏体组织，且在Acl以下100℃到Acl的保温过程中通过Mn和C配分，获得超细尺寸的逆转变奥氏体和α相基体。可实现汽车用高强塑积热轧和冷轧钢板的工业生产。 展开更多
关键词 汽车用钢 制备方法 强塑积 低成本 逆转变奥氏体 钢铁研究总院 化学成分设计 工业生产
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高强塑积汽车钢板组织控制的基本思路
14
《河北冶金》 2018年第2期25-25,共1页
根据钢的强塑积将汽车钢分为三代：第一代汽车钢的强塑积一般为15 GPa·%;第二代汽车钢的强塑积达到了50 GPa·%,如TWIP钢;第三代汽车钢在前两代汽车钢的研究基础上,通过Q·P工艺或ART逆相变奥氏体工艺结合元素的配分和扩... 根据钢的强塑积将汽车钢分为三代：第一代汽车钢的强塑积一般为15 GPa·%;第二代汽车钢的强塑积达到了50 GPa·%,如TWIP钢;第三代汽车钢在前两代汽车钢的研究基础上,通过Q·P工艺或ART逆相变奥氏体工艺结合元素的配分和扩散过程,获得细小均匀的铁素体和亚稳奥氏体混合多相组织,中低合金质量分数的高性能汽车钢铁材料。 展开更多
关键词 汽车钢板 强塑积 组织控制 亚稳奥氏体 高性能汽车 扩散过程 钢铁材料 质量分数
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回火温度对51CrMnV弹簧钢组织与性能的影响
15
作者 慕家欣 许荣福 +3 位作者 冯以盛 齐鹏 张云山 郑少杰 《山东理工大学学报(自然科学版)》 2026年第1期40-44,51,共6页
研究了回火温度对51CrMnV弹簧钢组织及性能的影响规律。对试验钢进行淬火+回火热处理试验:试验钢在860℃保温5 min,油淬处理4 min,再分别进行420、440、460、480℃回火处理;回火后水淬至室温,分别观察其微观组织与力学性能变化,以期获... 研究了回火温度对51CrMnV弹簧钢组织及性能的影响规律。对试验钢进行淬火+回火热处理试验:试验钢在860℃保温5 min,油淬处理4 min,再分别进行420、440、460、480℃回火处理;回火后水淬至室温,分别观察其微观组织与力学性能变化,以期获得最佳的热处理工艺参数。试验结果表明:试验钢在热处理后其显微组织主要为回火屈氏体;随回火温度升高,碳化物逐渐析出并呈长大趋势,且均匀分布在铁素体基体上;试验钢的硬度和抗拉强度随回火温度的提高均呈现单调下降的趋势;回火温度从420℃上升至480℃时,抗拉强度从1699.0 MPa下降至1466.5 MPa,断后伸长率从8.0%上升至10.8%,强塑积由19.4 GPa·%下降到17.4 GPa·%;弹簧钢在860℃保温并油淬后,440℃回火呈现出较好的力学性能,其抗拉强度、断后伸长率分别达到1612.0 MPa、9.5%;在440℃附近进一步确定其最佳回火温度范围为445~455℃,在此区间内抗拉强度和断后伸长率均优于回火温度在440℃时的力学性能。 展开更多
关键词 51CrMnV弹簧钢 淬火-回火工艺 强塑积 金相组织 力学性能
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高强汽车钢的热加工与组织性能研究
16
作者 郑成 李岳强 《太原学院学报(自然科学版)》 2026年第1期75-80,共6页
为了提升高强汽车钢的安全储备能力(强塑积指标),利用扫描电子显微镜、透射电子显微镜和拉伸试验机等仪器,考察了热变形温度对汽车用低碳中锰钢微观结构、物相组成和室温拉伸性能的影响。结果表明:未再结晶区(825℃,925℃)的变形有助于... 为了提升高强汽车钢的安全储备能力(强塑积指标),利用扫描电子显微镜、透射电子显微镜和拉伸试验机等仪器,考察了热变形温度对汽车用低碳中锰钢微观结构、物相组成和室温拉伸性能的影响。结果表明:未再结晶区(825℃,925℃)的变形有助于在汽车钢基体中形成高位错密度并增加形核点,从而使基体组织更加细小。随着变形温度从725℃升高至1025℃,马氏体板条逐渐变宽、变短,这些弥散分布的第二相颗粒能够钉扎晶界、抑制再结晶。变形温度为725℃,825℃,925℃,1025℃时,奥氏体含量(体积分数)分别为11.43%,15.26%,15.99%,15.45%,析出相平均尺寸分别为29 nm,25 nm,19 nm,35 nm。当变形温度从725℃上升至1025℃时,汽车钢的抗拉强度呈现逐渐下降的趋势,从1254 MPa降至1198 MPa,当变形温度达到925℃及以上时,汽车钢的强塑积满足第三代汽车钢的要求(不低于30 GPa·%),适宜的热变形温度为925℃,此时强塑积最大。 展开更多
关键词 汽车钢 热变形 变形温度 微观组织 强塑积
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新能源汽车用1000 MPa级先进高强度汽车钢弯曲回弹研究 被引量：1
17
作者 万志远 董瑞峰 +3 位作者 李锋 乔华英 魏志钢 刘先正 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第4期33-42,共10页
以0.12C-5Mn汽车钢为研究对象,利用扫描电子显微镜和万能拉伸试验机研究了实验钢的微观组织和力学性能,采用数值模拟方法探究了实验钢在不同弯曲角度、不同材料厚度和不同凸模圆角半径下的弯曲回弹规律。结果表明:实验钢的微观组织主要... 以0.12C-5Mn汽车钢为研究对象,利用扫描电子显微镜和万能拉伸试验机研究了实验钢的微观组织和力学性能,采用数值模拟方法探究了实验钢在不同弯曲角度、不同材料厚度和不同凸模圆角半径下的弯曲回弹规律。结果表明:实验钢的微观组织主要是马氏体、铁素体和奥氏体,抗拉强度为1128 MPa、屈服强度为886 MPa、断后伸长率为28.92%,强塑积达到32.62 GPa·%;实验钢厚度增加,而整体回弹减小;随着弯曲角度和凸模圆角半径增加,整体回弹呈先减小后增大的趋势,回弹由正向逐渐转变为负向,弯曲角度在90°~120°时,厚度对实验钢件整体回弹的影响最小,弯曲角度在90°~100°时,凸模圆角半径对实验钢整体回弹的影响最小。提出了采用最大法向位移量来表征弯曲变形后试样的稳定性,结果显示材料厚度、凸模圆角半径和弯曲角度对法向最大位移量的影响规律与回弹的规律基本相同。对实验钢进行了弯曲变形实验,发现实验钢弯曲成形质量较好,在90°和120°弯曲变形时,材料回弹较小。 展开更多
关键词 1000 MPa级先进高强度汽车钢 强塑积 弯曲角度 弯曲回弹 法向位移量
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淬火结束温度对TRIP钢组织及力学性能的影响
18
作者 张定坤 许德明 +3 位作者 杨庚蔚 王强 常庆明 赵刚 《钢铁》 北大核心 2025年第1期181-190,共10页
相较于传统冷轧TRIP钢生产方式,采用热轧板结合动态配分方式更加符合TRIP钢工业生产需求。采用C-Si-Mn钢热轧板结合炉冷方式制备高强高塑的相变诱导塑性(TRIP)钢,并利用SEM、EBSD、TEM、热模拟试验机、拉伸试验机等设备系统研究淬火结... 相较于传统冷轧TRIP钢生产方式,采用热轧板结合动态配分方式更加符合TRIP钢工业生产需求。采用C-Si-Mn钢热轧板结合炉冷方式制备高强高塑的相变诱导塑性(TRIP)钢,并利用SEM、EBSD、TEM、热模拟试验机、拉伸试验机等设备系统研究淬火结束温度对炉冷TRIP钢贝氏体相变、残余奥氏体稳定性及力学性能的影响规律。结果表明,当淬火结束温度低于或接近Ms(马氏体转变开始温度,200℃和250℃),淬火和炉冷阶段主要发生马氏体相变,贝氏体相变很难发生。当淬火结束温度达到300℃时,开始形成板条状贝氏体,随着淬火结束温度升高,贝氏体含量增加,且贝氏体形态由板条状向粒状转变。残余奥氏体体积分数及尺寸随淬火结束温度升高而增加,残余奥氏体碳含量开始基本保持不变,但当淬火结束温度超过400℃时出现明显下降。TRIP钢的抗拉强度随淬火结束温度呈先降低后升高的趋势,而伸长率和强塑积则先升高后降低。当淬火结束温度为350℃时,TRIP钢获得最佳塑性(伸长率)和强塑积,分别为32.73%和33.06 GPa·%,其获得最佳塑性主要归因于较高含量的残余奥氏体以及残余奥氏体合适的机械稳定性,这能显著扩展TRIP效应区间。以上结果说明,采用炉冷过程的动态配分方式能实现贝氏体相变和碳配分,通过控制炉冷前的淬火结束温度能获得不同体积分数及稳定性的残余奥氏体,从而提高TRIP钢的强塑性。残余奥氏体体积分数并不是影响TRIP效应及TRIP钢塑性的决定性因素,奥氏体机械稳定性对塑性同样有重要影响。 展开更多
关键词 C-Si-Mn热轧板 淬火结束温度 动态配分 TRIP钢 奥氏体稳定性 力学性能 强塑积
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热处理对激光粉末床熔融CoCrFeMnNiNb_(0.15)高熵合金组织与性能的影响
19
作者 李云飞 谢会起 +3 位作者 曹利 张利 付建平 李晓峰 《粉末冶金工业》 北大核心 2025年第2期31-38,共8页
激光粉末床熔融(LPBF)在制备具有复杂形状、良好强塑性能的高熵合金(HEAs)方面展现出显著的优势。为进一步提升HEAs的力学强度,通过添加Nb元素以增强固溶强化作用和第二相强化作用是一种有效的途径。然而,LPBF形成的第二相组织形态易导... 激光粉末床熔融(LPBF)在制备具有复杂形状、良好强塑性能的高熵合金(HEAs)方面展现出显著的优势。为进一步提升HEAs的力学强度,通过添加Nb元素以增强固溶强化作用和第二相强化作用是一种有效的途径。然而,LPBF形成的第二相组织形态易导致HEAs脆性断裂、塑性性能大幅度下降。因此,研究后续热处理对LPBF制备HEAs的组织及性能影响具有重要意义。利用LPBF技术成功制备了CoCrFeMnNiNb_(0.15)HEAs,然后研究热处理工艺下的物相组织、力学性能及断裂形貌演变规律。结果表明:热处理促使富Nb的Laves强化相由连续网状转变为细小、均匀的颗粒状组织,且FCC相基体中部分Nb元素析出,此外基体晶粒沿(111)晶面长大;随着热处理温度增加,Laves强化相和基体组织逐渐粗化。由于热处理后固溶强化、晶界强化及第二相强化作用减弱,导致FCC相基体的塑性变形能力提升,断裂失效模式由脆性断裂转变为韧性断裂。当热处理温度为980℃时,CoCrFeMnNiNb_(0.15)HEAs可以获得良好的强塑性能匹配,其强塑积为13.2 GPa%,极限抗拉强度为(892±13.4)MPa,伸长率为17.4%。 展开更多
关键词 激光粉末床熔融 高熵合金 LAVES相 热处理 拉伸性能 强塑积
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退火温度对含铜TWIP钢微观组织与力学性能的影响
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作者 郭振龙 白玉 +3 位作者 丁震 韩毓瑶 于巍 郝海 《金属热处理》 北大核心 2025年第12期89-95,共7页
采用电子背散射衍射(EBSD)、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)以及力学性能测试等手段,研究了退火温度对含铜TWIP钢微观组织与力学性能的影响。通过热力学模型的计算,Fe-22Mn-0.6C-3Cu TWIP钢在室温下的层错能为27.95 mJ/m^(2),其变形机... 采用电子背散射衍射(EBSD)、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)以及力学性能测试等手段,研究了退火温度对含铜TWIP钢微观组织与力学性能的影响。通过热力学模型的计算,Fe-22Mn-0.6C-3Cu TWIP钢在室温下的层错能为27.95 mJ/m^(2),其变形机制以孪生为主。结果显示,随着退火温度的降低,含Cu TWIP钢的微观组织从均匀粗大的等轴晶逐渐向细晶和超细晶混合组织转变,屈服强度和抗拉强度升高,断后伸长率下降;随着平均晶粒尺寸的减小,动态应变时效现象会推迟发生。通过多道次冷轧和低温短时退火(650℃×5 min)制备的超细晶(Ultrafine grain,UFG)含Cu TWIP钢表现出最优的力学性能,其屈服强度为643 MPa,抗拉强度为1104 MPa,伸长率为78.5%,强塑积为86.4 GPa·%。 展开更多
关键词 TWIP钢 退火温度 超细晶 屈服强度 强塑积
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