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实验测定低渗透储层最小启动压力梯度的应用 被引量：13
1
作者 石京平 邵先权 +3 位作者 马继红 张小雷 杨晓东 曹维政 《大庆石油地质与开发》 CAS CSCD 北大核心 2010年第5期81-83,共3页
在总结低渗透油藏流体渗流特点的基础上,设计了＂非稳态驱替-毛细管计量法＂测定流体流动的最小启动压力,实验测定了水单相渗流的最小启动压力梯度以及水驱油、氮气驱油和空气驱油的最小启动压力梯度.通过对比指出,对于同一低渗透油藏,... 在总结低渗透油藏流体渗流特点的基础上,设计了＂非稳态驱替-毛细管计量法＂测定流体流动的最小启动压力,实验测定了水单相渗流的最小启动压力梯度以及水驱油、氮气驱油和空气驱油的最小启动压力梯度.通过对比指出,对于同一低渗透油藏,空气驱油所需要的最小启动压力梯度小于氮气和水的最小启动压力梯度,油藏可以考虑注空气开发. 展开更多
关键词 低渗透 非达西渗流 最小启动压力 测定方法
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超临界机组启动过程的节能技术分析 被引量：7
2
作者 吕施展 陈国柱 米子德 《电站系统工程》 北大核心 2011年第1期13-14,共2页
无电泵及炉水循环泵的超临界机组在启动过程中会遇到汽机冲车时主蒸汽温度超温及启动时间长的问题。为此,增加了从启动疏水泵至除氧器的一条管路,并修改了部分参数,从而使该问题得到彻底解决。另外,分析计算了超临界机组通过疏水扩容器... 无电泵及炉水循环泵的超临界机组在启动过程中会遇到汽机冲车时主蒸汽温度超温及启动时间长的问题。为此,增加了从启动疏水泵至除氧器的一条管路,并修改了部分参数,从而使该问题得到彻底解决。另外,分析计算了超临界机组通过疏水扩容器排放到大气中的二次蒸汽流量,指出将该蒸汽回收后会给电厂带来一系列的好处。 展开更多
关键词 启动过程 产汽率 最小启动流量 二次蒸汽
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基于三参数非线性渗流的致密气藏数值试井分析 被引量：5
3
作者 欧阳伟平 张冕 +3 位作者 刘曰武 万义钊 袁冬蕊 李杉杉 《天然气地球科学》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第11期2030-2036,共7页
目前在低渗透储层的试井模型中,常采用具有平均启动压力梯度的拟线性渗流方程,然而拟线性渗流方程只能反映低渗透流动的启动压力梯度特征,不能描述流动的非线性特征。三参数非线性渗流方程既反映了启动压力梯度特征,也描述了非线性凹形... 目前在低渗透储层的试井模型中,常采用具有平均启动压力梯度的拟线性渗流方程,然而拟线性渗流方程只能反映低渗透流动的启动压力梯度特征,不能描述流动的非线性特征。三参数非线性渗流方程既反映了启动压力梯度特征,也描述了非线性凹形曲线。为了提高致密气藏试井资料的解释精度,完善低渗透非线性试井理论,建立了一种基于三参数非线性渗流方程的致密气藏数值试井模型。利用有限差分方法求解模型,获得了井底压力响应曲线及储层压力分布。分析了压力响应曲线和压力分布特征,对比了三参数非线性模型与拟线性模型的结果,并研究了最小启动压力梯度和平均启动压力梯度的影响。研究结果表明:系统径向流阶段的压力导数曲线偏离0.5线,压降曲线的上翘幅度取决于平均启动压力梯度,压力恢复曲线的上翘幅度取决于平均启动压力梯度与最小启动压力梯度的差值。外边界响应的早晚和动边界扩展速度取决于最小启动压力梯度。 展开更多
关键词 致密气藏 非线性渗流 数值试井 最小启动压力梯度 平均启动压力梯度 压力响应曲线
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低渗透油田IPR曲线与合理井底压力的确定
4
作者 王晓丛 《内蒙古石油化工》 CAS 2010年第5期134-135,共2页
低渗透油田开发过程中,由于启动压力梯度的存在,低渗透油藏流体渗流过程变成非达西渗流,通过建立数学模型,求解IPR曲线。给出了油井最低允许流动压力的计算公式,对于低渗透油藏的开发具有指导意义。
关键词 最低允许流压 启动压力梯度 低渗透
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无炉水循环泵1215 t/h超临界CFB锅炉启动参数控制 被引量：2
5
作者 于松强 雷利 +1 位作者 邵瀚青 曾建邦 《节能技术》 CAS 2017年第2期113-116,共4页
为了解决无炉水循环泵超临界CFB锅炉启动初期蒸汽温度高、压力低且管壁易超温问题,分析了给水、床温、风量等参数对锅炉启动过程的影响,提出改变最小给水流量,降低床温、风量等参数的启动控制方法,并在国内首台1215 t/h超临界CFB锅炉实... 为了解决无炉水循环泵超临界CFB锅炉启动初期蒸汽温度高、压力低且管壁易超温问题,分析了给水、床温、风量等参数对锅炉启动过程的影响,提出改变最小给水流量,降低床温、风量等参数的启动控制方法,并在国内首台1215 t/h超临界CFB锅炉实际启动过程中进行了检验,结果表明:采用该启动控制方法后,锅炉启动过程顺利可控,各受热面无超温,主要参数达到设计值。证明了该方法的合理性,对同类型锅炉启动工作具有一定的借鉴意义。 展开更多
关键词 炉水循环泵 超临界 循环流化床 最小给水流量 启动 床温
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提高薄互层低渗透砂岩油藏采收率的有效开发技术 被引量：17
6
作者 王文环 《石油与天然气地质》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第5期660-667,674,共9页
以胜利油田纯41块沙河街组沙四段薄互层低渗透油藏为例,从低渗透油田渗流机理出发,分析了低渗透油田由于存在井距偏大、井网与裂缝匹配不佳、没能适时转注、油藏保护意识薄弱等问题对开发效果的影响。应用渗流机理、地应力场研究成果,... 以胜利油田纯41块沙河街组沙四段薄互层低渗透油藏为例,从低渗透油田渗流机理出发,分析了低渗透油田由于存在井距偏大、井网与裂缝匹配不佳、没能适时转注、油藏保护意识薄弱等问题对开发效果的影响。应用渗流机理、地应力场研究成果,提出了低渗透砂岩油藏合理井距确定、井网形式优化、适时增压注水、加强油藏保护等配套开发技术。实施后日产油量、采油速度、日注水量明显提高,含水率、注入压力下降,预测采收率可提高5．23%。因此,该项配套技术对改善该类低渗透油藏开发效果、提高采收率具有广泛的使用意义。 展开更多
关键词 最小启动压力梯度 非线性流动区 技术极限井距 经济合理井距 低渗透砂岩油藏
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升力从何而来 被引量：3
7
作者 刘罗勤 朱金阳 +1 位作者 毛峰 吴介之 《气动研究与试验》 2023年第6期1-19,共19页
本文以Kutta-Joukowski关于升力的环量理论L=ρUΓ为例,探讨翼型获得升力的物理原因。基于无黏势流理论早期的解释(其中环量Γ由经验的Kutta条件决定)和Kelvin定理有矛盾,这个矛盾只能在黏性有旋流框架里得到解决,尽管现在或可从无黏理... 本文以Kutta-Joukowski关于升力的环量理论L=ρUΓ为例,探讨翼型获得升力的物理原因。基于无黏势流理论早期的解释(其中环量Γ由经验的Kutta条件决定)和Kelvin定理有矛盾,这个矛盾只能在黏性有旋流框架里得到解决,尽管现在或可从无黏理论导出Kutta条件。具体的机制是:即使流场内的黏性力小到可以忽略,纵横过程在边界上的黏性耦合也会产生涡量而形成薄边界层,它通过元涡力(Lamb矢量)产生侧力,并在通常情况下和总压梯度相互平衡。但在某些特定的流动条件下,如直匀流绕过有迎角的尖后缘翼型(或旋转圆柱),这两种力的积分在流体内无法互相平衡。这在数学上表现为速度势和流函数有多值性或奇异性,在物理上表现为绕翼型的非零环量和作用在物体上的侧力。在翼型起动时流形成的黏性非定常分离流的演化过程中,这些机制会相继出现,Kutta条件形成的时刻标志着机翼环量和尾流起动涡开始形成。至此,黏性有旋流已能为升力的起源提供完整自洽的解释。 展开更多
关键词 升力的来源 Kutta-Joukowski升力定理 环量 Kutta条件 元涡力(Lamb矢量) 绕翼型的起动流 非定常分离流 流动拓扑结构 起动涡 Hertz最小曲率原理
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