目的研究预应力对核安全壳结构的模态频率、振型周期以及内力、位移分布情况的影响,确定最不利内力、位移分布模式,验证核安全壳结构的抗震稳定性.方法基于有限元分析软件ANSYS进行了核安全壳在自重、自重与预应力共同作用两种工况下的...目的研究预应力对核安全壳结构的模态频率、振型周期以及内力、位移分布情况的影响,确定最不利内力、位移分布模式,验证核安全壳结构的抗震稳定性.方法基于有限元分析软件ANSYS进行了核安全壳在自重、自重与预应力共同作用两种工况下的模态特性和抗震性能分析.结果预应力对核安全壳结构的第一、二阶模态频率和振型周期的影响较大,频率影响值为3.35 Hz时,振型周期减小0.1 s.基底输入南京地震波激励时,自重与预应力共同作用下结构最大主应力为343.529 k Pa,发生在筒壁与底板交接处,预应力承担结构最大主应力值的31.21%.基底最大剪力为21786 k N,预应力承担最大剪力的31.63%;结构顶点最大侧移减少1.43 mm.结论研究结果与核安全壳的预应力系统设计理念一致,能为核安全壳的极限承载力分析、概念设计和安全评估等提供参考.展开更多
文摘目的研究预应力对核安全壳结构的模态频率、振型周期以及内力、位移分布情况的影响,确定最不利内力、位移分布模式,验证核安全壳结构的抗震稳定性.方法基于有限元分析软件ANSYS进行了核安全壳在自重、自重与预应力共同作用两种工况下的模态特性和抗震性能分析.结果预应力对核安全壳结构的第一、二阶模态频率和振型周期的影响较大,频率影响值为3.35 Hz时,振型周期减小0.1 s.基底输入南京地震波激励时,自重与预应力共同作用下结构最大主应力为343.529 k Pa,发生在筒壁与底板交接处,预应力承担结构最大主应力值的31.21%.基底最大剪力为21786 k N,预应力承担最大剪力的31.63%;结构顶点最大侧移减少1.43 mm.结论研究结果与核安全壳的预应力系统设计理念一致,能为核安全壳的极限承载力分析、概念设计和安全评估等提供参考.
