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考虑流固耦合作用旋转波纹管固有频率计算的有限元法 被引量：3
1
作者 张进国 史岩 +2 位作者 刁新华 蒋金琳 王树英 《农业工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1999年第2期50-54,共5页
该文提出用有限元法计算考虑流固耦合作用的旋转波纹管的固有频率。将波纹管用两节点旋转锥壳单元离散化，单元之间以节点环相连接，将载荷和位移沿环向展开为傅立叶谐波级数，降低了计算维数，减少了计算自由度和计算机时。推导出考虑... 该文提出用有限元法计算考虑流固耦合作用的旋转波纹管的固有频率。将波纹管用两节点旋转锥壳单元离散化，单元之间以节点环相连接，将载荷和位移沿环向展开为傅立叶谐波级数，降低了计算维数，减少了计算自由度和计算机时。推导出考虑波纹管与管内流体动力耦合作用的旋转波纹管动力方程，计算出旋转波纹管的固有频率，可为工程中波纹管的动力设计提供理论依据。 展开更多
关键词 流固耦合 波纹管 有限元 固有频率 计算 有限元
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开孔接管结构三维有限元建模方法 被引量：9
2
作者 张卫义 田海晏 陈罕 《石油化工设备》 CAS 2001年第4期29-31,共3页
提出一种有效的压力容器开孔接管补强结构三维有限元单元自动剖分方法。它以 DXF格式文件为中介 ,用数学的方法实现有限元模型的自动生成 ,并能够保证开孔接管相贯区域内都是 8节点单元。数值计算结果证明 ,其计算精度一般高于孔边含有
关键词 开孔接管结构 8节点单元 蜕化元 三维有限元 建模方法 压力容器
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机械密封环热应力的有限元计算及分析 被引量：9
3
作者 丁雪兴 陈德林 +1 位作者 张伟政 杜兆年 《化工机械》 CAS 2007年第1期19-21,32,共4页
利用ANSYS 8.0有限元程序对密封环稳态温度场进行数值计算,并用热-结构耦合法计算密封环的热应力,获得了密封环的三向应力(径向、轴向、周向)及Mises等效应力,得到其最大值及其位置。
关键词 机械密封 湿度场 热应力 ANSYS有限元 热-结构耦合法
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膨胀节标准简述 被引量：8
4
作者 高海涛 钱才富 +2 位作者 刘颖 徐鸿 寿比南 《化工机械》 CAS 2001年第2期106-109,113,共4页
从适用范围、膨胀节的结构形式及设计准则等方面对美国、日本及我国的膨胀节标准进行综述和对比。结果发现 ,由于未考虑薄膜应力及初始角位移对失稳压力的影响 ,我国标准给出的极限设计压力偏高 。
关键词 膨胀节 波纹管 标准 结构形式 设计准则
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架空高温输油管道保温层厚度设计 被引量：4
5
作者 李少华 刘宝玉 +2 位作者 戚积功 刘璐 李强 《当代化工》 CAS 2011年第1期97-99,共3页
主要介绍了炼油厂架空高温输油管道保温层理论计算方法,分别对不同外壁温度及管径进行计算分析,并给出了计算应用实例。其结果可为架空高温输油管道保温层经济厚度计算方法的改进及其优化提供了依据。
关键词 保温层 温度场 经济厚度
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循环载荷下波纹管应变累积及平面失稳 被引量：5
6
作者 陈晔 李永生 +3 位作者 顾伯勤 刘艳江 段玫 常谦 《石油化工设备》 CAS 2001年第5期24-27,共4页
采用非线性有限元分析的方法 ,探讨了在内压和轴向循环位移联合作用下 ,U形无加强波纹管中的塑性应变累积状况 。
关键词 循环载荷 波纹管 塑性应变累积 平面失稳
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含环向裂纹等径焊制三通极限压力(II)——工程估算方法 被引量：4
7
作者 轩福贞 刘长军 李培宁 《石油化工设备》 CAS 2001年第5期28-32,共5页
采用极限分析的下限定理 ,以石油化工行业常见的含腹部中心裂纹等径三通为研究对象 ,在合理简化的基础上推导出极限压力的估算公式 ,试验数据和有限元数值解验证结果表明 ,该表达式不仅简洁 ,而且具有较高的计算精度 ,对含缺陷三通的完... 采用极限分析的下限定理 ,以石油化工行业常见的含腹部中心裂纹等径三通为研究对象 ,在合理简化的基础上推导出极限压力的估算公式 ,试验数据和有限元数值解验证结果表明 ,该表达式不仅简洁 ,而且具有较高的计算精度 ,对含缺陷三通的完整性评定具有重要的参考价值。 展开更多
关键词 压力管道 环向裂纹 等径焊制三通 极限压力 工程估算方法
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波纹管的特征值分析 被引量：2
8
作者 王永岗 戴诗亮 吕英民 《石油大学学报（自然科学版）》 CSCD 北大核心 2002年第2期73-75,81,共4页
基于Novozhilov薄壳理论 ,用有限元法建立了旋转波纹管非轴对称自由振动的广义特征值方程并进行了求解。选取两结点非协调曲边旋转壳单元作为波纹管的离散单元 ,并将所有相关变量沿其环向进行了Fourier展开。该方法不仅给出了子午线曲... 基于Novozhilov薄壳理论 ,用有限元法建立了旋转波纹管非轴对称自由振动的广义特征值方程并进行了求解。选取两结点非协调曲边旋转壳单元作为波纹管的离散单元 ,并将所有相关变量沿其环向进行了Fourier展开。该方法不仅给出了子午线曲率连续变化的U型波纹管任意环向谐波所对应的特征值 ,而且对子午线曲率有突变的C型波纹管旋转壳也能很好地适应。算例结果表明 ,波纹管不存在一个最低固有频率对应的固定环向波数 ,但其轴对称振型和低阶非轴对称振型在动态分析中占绝对优势 ,高阶振型的作用并不明显。 展开更多
关键词 曲率突变 非轴对称 非协调曲边旋转壳单元 波纹管 特征值 Novozhilov薄壳理论 有限元法
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安全阀临界压力比研究 被引量：4
9
作者 李鸣 周国发 《石油化工设备》 CAS 1999年第3期23-26,共4页
提出了一种由喷管临界压力比确定安全阀临界压力比的计算公式。试验结果证明，安全阀临界压力比主要受喷管临界压力比和阀瓣流阻系数的影响，而且由于阀瓣流阻系数过大。
关键词 安全阀 临界压力比 计算公式 化工管道
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保护高度对刷式密封泄漏流动影响的数值研究 被引量：2
10
作者 张艾萍 张帅 +1 位作者 沈忠良 张毅 《化工机械》 CAS 2015年第1期101-105,共5页
基于多孔介质模型,采用计算流体力学软件Fluent对15种不同保护高度的刷式密封泄漏流动特性进行数值模拟,对得到的原始数据进行整理分析。结果表明:泄漏量与保护高度h成正比关系,当h<1.4mm时,随着保护高度的增大,泄漏量呈抛物线式增长... 基于多孔介质模型,采用计算流体力学软件Fluent对15种不同保护高度的刷式密封泄漏流动特性进行数值模拟,对得到的原始数据进行整理分析。结果表明:泄漏量与保护高度h成正比关系,当h<1.4mm时,随着保护高度的增大,泄漏量呈抛物线式增长;当h>1.4mm时,泄漏量呈线性增长,随着保护高度的增大,泄漏增加量呈下降趋势,且保护高度越大,下降幅度越小,在保护高度大于1.4mm后趋于平稳。保护高度与背板处刷丝压力分布值成反比关系,保护高度越大,压力分布值越小,低压辐射区越大,流体轴向速度越小,刷丝迟滞性影响越小。 展开更多
关键词 刷式密封 保护高度 泄漏流动特性 迟滞性
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阀门易挥发物逸散的检测方法 被引量：5
11
作者 蔡仁良 《化工设备与管道》 CAS 2006年第3期5-9,48,共6页
较全面地介绍了ISO提出的两个工业阀门的易挥发物逸散的测量、试验和评定方法标准(草案)的基本思路和主要特点,以供有关部门参考。
关键词 阀门 逸散 标准 挥发性有机物
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基于离散惩罚粒子群算法的波纹管优化设计 被引量：1
12
作者 于颖 李永生 於孝春 《石油机械》 北大核心 2007年第12期12-15,94,共4页
以《美国膨胀节制造商协会标准》(EJMA)最新版为依据,建立了波纹管优化设计的数学模型。为获得波纹管优化设计的全局最优解,将粒子群算法与离散惩罚函数法相结合,构建了离散惩罚粒子群算法,并提出更新离散惩罚因子的策略。利用上述模型... 以《美国膨胀节制造商协会标准》(EJMA)最新版为依据,建立了波纹管优化设计的数学模型。为获得波纹管优化设计的全局最优解,将粒子群算法与离散惩罚函数法相结合,构建了离散惩罚粒子群算法,并提出更新离散惩罚因子的策略。利用上述模型和方法,对公称直径400～1000mm的某系列U形波纹管进行优化设计,优化目标E/Q值比在线产品E/Q值提高了19.0%～99.1%,表明这种算法能有效地解决目前波纹管设计中存在的问题。 展开更多
关键词 波纹管 优化设计 离散惩罚粒子群算法 数学模型
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压力雾化喷嘴在受限空间气流中喷雾特性的实验研究 被引量：1
13
作者 苏倩 郑闽锋 +1 位作者 陈泽全 李学来 《化工机械》 CAS 2013年第6期733-737,742,757,共7页
对出口直径为0.21、0.28、0.38、0.46mm的4种压力雾化喷嘴及其组合在150mm×150mm×1 000mm的矩形通道中的喷雾流场进行了实验研究,矩形通道中的空气流速为10m/s.研究了喷嘴布置和组合方式对雾化流场的影响.实验结果表明：喷雾... 对出口直径为0.21、0.28、0.38、0.46mm的4种压力雾化喷嘴及其组合在150mm×150mm×1 000mm的矩形通道中的喷雾流场进行了实验研究,矩形通道中的空气流速为10m/s.研究了喷嘴布置和组合方式对雾化流场的影响.实验结果表明：喷雾不碰壁距离随入射角的增大而增大;顺流喷雾比无气流时液滴的平均D32减小10％,粒径范围略有扩大;逆流喷雾比无气流时液滴的平均D32增大约70μm,粒径范围扩大了3～4倍;出口直径小的喷嘴可通过逆流布置和顺流布置的组合,获得液滴粒径分布范围更宽的气液两相流场.双喷嘴在有限空间内的雾化效果与流场中气液流量比有关.所得研究结论对天然气加湿技术的开发有一定参考价值. 展开更多
关键词 喷雾 喷嘴 粒径分布 受限空间 天然气加湿
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高速转轴密封微间隙润滑气膜形成与影响因素研究 被引量：1
14
作者 邹龙庆 刘佳琪 +2 位作者 付海龙 王玥 郭晰元 《化工机械》 CAS 2021年第1期84-88,105,共6页
以天然气井高压旋转控制头为工程背景,利用流体动压机理,针对高转速轴密封问题,提出通过在密封橡胶与轴微间隙接触界面建立润滑气膜,以有效解决橡胶干摩擦失效问题。在胶芯内壁构建螺旋槽,改变柱状摩擦副接触面结构,以产生气体动压效应... 以天然气井高压旋转控制头为工程背景,利用流体动压机理,针对高转速轴密封问题,提出通过在密封橡胶与轴微间隙接触界面建立润滑气膜,以有效解决橡胶干摩擦失效问题。在胶芯内壁构建螺旋槽,改变柱状摩擦副接触面结构,以产生气体动压效应。通过建立柱面微间隙气膜模型,实现了气膜流场数值模拟,并验证了螺旋槽结构参数、转速变化等因素对气膜的影响规律。结果表明:偏心率是润滑气膜形成的必要条件;在偏心率和转速一定的条件下,螺旋槽与轴转动方向相反且旋向为50°时,气膜压力最大,可获得最佳气体动压效应。 展开更多
关键词 高速转轴密封 气膜 密封胶芯 微间隙 动压效应 偏心率
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金属缠绕式垫片制造工艺及质量控制 被引量：1
15
作者 陆晓峰 顾伯勤 《石油化工设备》 CAS 2001年第B05期80-82,共3页
介绍了金属缠绕式垫片的切带、成型、缠绕、点焊和装环的制造工艺过程 ,从原材料选择、结构参数确定。
关键词 管道 阀门 金属缠绕式垫片 制造工艺 质量控制 切带 成型 缠绕
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柔性石墨金属波齿复合垫片应力松弛特性试验研究 被引量：5
16
作者 陈庆 陈利强 《化工机械》 CAS 2013年第3期306-308,共3页
按照GB/T 19066.3的试验条件对标准规格为65.5mm×50.5mm×2.5mm、具有3种不同的圆弧半径、波齿距和齿数的柔性石墨金属(柔性石墨+06Cr19Ni10)波齿复合垫片进行应力松弛试验,找出应力松弛特性影响因素及其规律,为工程实践提... 按照GB/T 19066.3的试验条件对标准规格为65.5mm×50.5mm×2.5mm、具有3种不同的圆弧半径、波齿距和齿数的柔性石墨金属(柔性石墨+06Cr19Ni10)波齿复合垫片进行应力松弛试验,找出应力松弛特性影响因素及其规律,为工程实践提供科学指导。 展开更多
关键词 复合垫片 柔性石墨 金属波齿 应力松弛
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有机硅装置换热器泄漏原因分析及解决措施 被引量：2
17
作者 张洪亮 霍志国 曾国海 《设备管理与维修》 2019年第1期50-51,共2页
有机硅装置换热器频繁泄漏,分析钢制管壳式换热设备泄漏原因,给出解决换热器泄漏的措施。
关键词 有机硅装置 换热器 泄漏 措施
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柔性石墨垫片的性能和要求 被引量：6
18
作者 应道宴 《石油化工设备技术》 CAS 1993年第2期11-13,共3页
本文仅就用于静密封的柔性石墨及其复合材料垫片性能、要求和特征作一阐述。 1 柔性石墨的性能 1.1 柔性石墨垫片的型式 (1)柔性石墨与金属的复合板材。 (2)柔性石墨复合于石棉橡胶板两侧,以改善石棉橡胶板的密封性能。 (3)用于缠绕式... 本文仅就用于静密封的柔性石墨及其复合材料垫片性能、要求和特征作一阐述。 1 柔性石墨的性能 1.1 柔性石墨垫片的型式 (1)柔性石墨与金属的复合板材。 (2)柔性石墨复合于石棉橡胶板两侧,以改善石棉橡胶板的密封性能。 (3)用于缠绕式垫片的柔性石墨带。 (4)用于金属齿形垫片的柔性石墨带。 (5)用于波形环或金属包覆垫片表面的柔性石墨带,或单独用于法兰密封面、带背胶的石墨带。 (6)带金属支承环的柔性石墨环。国内使用较多的是(1)和(3)两种。 1.2 柔性石墨垫片的性能 (1)使用温度范围宽,使用温度下限可达-200℃,上限与环境有关,在大气中500℃; 展开更多
关键词 静密封 柔性石墨 垫片
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柔性石墨波齿复合垫片密封性能试验研究 被引量：2
19
作者 李军 《化工技术与开发》 CAS 2015年第8期7-8,24,共3页
采用试验的方法对柔性石墨波齿复合垫片的密封性能进行研究,分析垫片泄漏率与垫片压紧力和介质压力之间的关系曲线,结果表明,垫片泄漏与垫片压紧力呈负指数关系;垫片泄漏率与介质压力之间近似于正比例关系;石墨波齿复合垫片具有良好的... 采用试验的方法对柔性石墨波齿复合垫片的密封性能进行研究,分析垫片泄漏率与垫片压紧力和介质压力之间的关系曲线,结果表明,垫片泄漏与垫片压紧力呈负指数关系;垫片泄漏率与介质压力之间近似于正比例关系;石墨波齿复合垫片具有良好的密封性能。 展开更多
关键词 复合垫片 密封性能 试验
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作业井环空防溢控制系统密封胶芯接触压力研究
20
作者 王玥 付海龙 +2 位作者 邹龙庆 冯志鹏 赵霖 《化工机械》 CAS 2014年第6期799-801,806,共4页
以有限元软件为平台建立防喷器系统模型,模拟密封胶芯环空控制压力,进行密封胶芯的接触压力仿真计算。结果表明:胶芯密封面最大接触压力分布具备明显的非线性特征;胶芯最大位移(变形)和应力位于胶芯内圆柱面的中间环面部位。针对胶芯端... 以有限元软件为平台建立防喷器系统模型,模拟密封胶芯环空控制压力,进行密封胶芯的接触压力仿真计算。结果表明:胶芯密封面最大接触压力分布具备明显的非线性特征;胶芯最大位移(变形)和应力位于胶芯内圆柱面的中间环面部位。针对胶芯端面环空压力和液体推挤作用,可通过硫化防突铁芯工艺,有效抑制端面溢胶现象,延长胶芯使用寿命。 展开更多
关键词 密封胶芯 环空防溢控制 接触压力 防喷器
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