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TODGA-DHOA体系萃取金属离子 Ⅰ.对Np(Ⅳ,Ⅴ,Ⅵ)的萃取 被引量：8
1
作者 朱文彬 李峰峰 +1 位作者 叶国安 李会蓉 《核化学与放射化学》 CAS CSCD 北大核心 2012年第5期262-268,共7页
次锕系核素(主要为Am、Cm和Np)是放射性废物中长期放射性毒性的最大贡献体,将这些次锕系核素从废物中去除后可以将必要的储存时间由原来的大于106年减少到不到103年。近年来,二甘醇二酰胺(两个酰胺基团之间通过醚基连接)作为三齿试剂与... 次锕系核素(主要为Am、Cm和Np)是放射性废物中长期放射性毒性的最大贡献体,将这些次锕系核素从废物中去除后可以将必要的储存时间由原来的大于106年减少到不到103年。近年来,二甘醇二酰胺(两个酰胺基团之间通过醚基连接)作为三齿试剂与金属离子配位得到了广泛的研究。在这类试剂中,N,N,N′,N′-四辛基-3-氧戊二酰胺(TODGA)被认为从高放废液(HLLW)中分离三价锕系和镧系具有较大的应用前景。本工作以TODGA和N,N-二己基辛酰胺(DHOA)为萃取剂,研究了以正十二烷为稀释剂,二者对Np(Ⅳ)、Np(Ⅴ)和Np(Ⅵ)的萃取行为,主要考察了萃取剂浓度、HNO3浓度和NaNO3浓度的影响。结果表明:TODGA和DHOA对Np(Ⅳ)、Np(Ⅴ)和Np(Ⅵ)的萃取分配比大小顺序均为:D(Np(Ⅳ))>D(Np(Ⅵ))>D(Np(Ⅴ)),并且均对Np(Ⅴ)的萃取能力较小;TODGA/正十二烷体系中加入DHOA时,对Np(Ⅳ,Ⅴ,Ⅵ)萃取具有一定的反协同效应;TODGA萃取Np(Ⅳ,Ⅴ,Ⅵ)的方程式分别为:Np4+(aq)+4NO-3(aq)+3TODGA(org→)Np(NO3)4.3TODGA(org)NpO+2(aq)+NO-3(aq)+TODGA(org→)NpO2(NO3).TODGA(org)NpO2+2(aq)+2NO-3(aq)+2TODGA(org→)NpO2(NO3)2.2TODGA(org) 展开更多
关键词 TODGA DHOA 溶剂萃取 Np(Ⅳ Ⅴ Ⅵ)
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TODGA/正十二烷萃取Sr(Ⅱ)的动力学 被引量：6
2
作者 朱文彬 叶国安 +1 位作者 李峰峰 李会蓉 《核化学与放射化学》 CAS CSCD 北大核心 2013年第4期228-234,共7页
以N,N,N′,N′-四辛基-3-氧戊二酰胺(TODGA)为萃取剂、正十二烷为稀释剂,研究了该萃取体系在恒界面池中萃取Sr(Ⅱ)的动力学,考察了搅拌转速、界面面积、萃取剂浓度、金属离子浓度、酸度和温度等因素对萃取行为的影响,并推导了相应的萃... 以N,N,N′,N′-四辛基-3-氧戊二酰胺(TODGA)为萃取剂、正十二烷为稀释剂,研究了该萃取体系在恒界面池中萃取Sr(Ⅱ)的动力学,考察了搅拌转速、界面面积、萃取剂浓度、金属离子浓度、酸度和温度等因素对萃取行为的影响,并推导了相应的萃取机理。结果表明:(1)搅拌转速在130r/min以下时,0.1mol/LTODGA/正十二烷萃取Sr(Ⅱ)的过程为扩散控制类型,在搅拌转速为150r/min以上时,则可能属于化学反应控制的动力学控制模式;(2)求得了在(170±2)r/min、温度为(25±0.1)℃时0.1mol/L TODGA/正十二烷萃取Sr(Ⅱ)的初始速率方程:r0=dcorg(M)dt|t=0=k.SVc0.91aq,0(Sr)c0.73aq,0(HNO3)c0.87org,0(TODGA)在25℃下,求得表观萃取速率常数k=(22.5±2.5)×10-3mol-1.51.L1.51.min-1.cm;(3)0.1mol/L TODGA/正十二烷萃取Sr(Ⅱ)的初始速率随着温度的升高而增大,求得表观萃取活化能Ea(Sr(Ⅱ))=(24.3±0.7)kJ/mol。 展开更多
关键词 TODGA Sr(Ⅱ) 萃取动力学
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乏燃料连续溶解过程的动态仿真模型研究 被引量：1
3
作者 罗天骏 薛云 +2 位作者 周羽 马福秋 赵强 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第1期34-46,共13页
本文通过分析乏燃料芯块与硝酸之间溶解反应的质量传递过程,以及溶解液中溶质的质量传递过程,基于质量衡算得到了乏燃料芯块溶解过程的动态溶解模型,并利用Comsol和Matlab软件建立了求解溶解模型的仿真程序。仿真结果表明,在温度90℃、... 本文通过分析乏燃料芯块与硝酸之间溶解反应的质量传递过程,以及溶解液中溶质的质量传递过程,基于质量衡算得到了乏燃料芯块溶解过程的动态溶解模型,并利用Comsol和Matlab软件建立了求解溶解模型的仿真程序。仿真结果表明,在温度90℃、硝酸进料浓度6 mol/L、进料流率11 L/min、回流量35 L/min的工艺条件下,溶解液需要270 min达到出料要求,而达到平衡所需时间为2000 min。达到平衡后的溶解液出料中,铀浓度为253.23 g/L、硝酸浓度为2.78 mol/L,能满足出料要求。模拟结果的全过程质量平衡计算表明,模拟结果与理论计算值的相对误差为2.57%。模拟结果中溶质浓度变化趋势与实际过程基本一致,溶解器内铀浓度总体上呈先迅速升高、后较快减小、最后又缓慢减小,而硝酸浓度总体变化趋势则与铀浓度的变化趋势相反。以上结果表明,本研究所建立的回转式连续溶解器动态溶解仿真模型能较好地描述该溶解器中乏燃料的实际溶解行为,能为实际生产过程中乏燃料溶解工艺段提供仿真数据支撑。 展开更多
关键词 数值模拟 动态模型 溶解过程 乏燃料后处理
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无银13X分子筛吸附后处理厂溶解废气中放射性碘的实验研究 被引量：2
4
作者 董瑞林 郭亮天 《辐射防护》 CAS CSCD 北大核心 1994年第2期110-117,共8页
本工作对使用无银１３Ｘ分子筛去除乏燃料后处理厂溶解废气中的碘的可行性进行了初步的实验研究；重点研究了在气流干燥条件厂，ＮＯ＿２的浓度以及吸附温度对Ｉ＿２和ＣＨ＿３Ｉ在１３Ｘ分子筛上的吸附效率与吸附稳定性的影响。试验结... 本工作对使用无银１３Ｘ分子筛去除乏燃料后处理厂溶解废气中的碘的可行性进行了初步的实验研究；重点研究了在气流干燥条件厂，ＮＯ＿２的浓度以及吸附温度对Ｉ＿２和ＣＨ＿３Ｉ在１３Ｘ分子筛上的吸附效率与吸附稳定性的影响。试验结果表明，ＮＯ＿２的存在对Ｉ＿２和ＣＨ＿３Ｉ在无银１３Ｘ分子筛上的吸附效率与吸附稳定性都有不利影响；吸附温度变化对１３Ｘ分子筛吸附ＣＨ＿３Ｉ影响不明显，温度升高对１３Ｘ分子筛吸附Ｉ＿２有明显不利影响。溶解废气中ＮＯ＿２的浓度通常在１％左右，在这样的浓度下，无银１３Ｘ分子筛对Ｉ＿２和ＣＨ＿３Ｉ仍具有很高的去除效率。 展开更多
关键词 放射性碘 分子筛 废气处理 吸附 碘
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二氯苯基二硫代膦酸对Pu(Ⅲ)的萃取行为
5
作者 李琳 党海军 +1 位作者 许启初 张继红 《核化学与放射化学》 CAS CSCD 北大核心 2014年第2期75-79,共5页
研究了二氯苯基二硫代膦酸(DCPDTPA)在低浓度硝酸介质中对Pu(Ⅲ)的萃取行为,考察了萃取时间、萃取剂浓度、平衡水相pH值、盐析剂浓度以及温度等因素对萃取分配比的影响,确定了萃合物组成和萃取反应方程式。结果表明,DCPDTPA对Pu(Ⅲ)的... 研究了二氯苯基二硫代膦酸(DCPDTPA)在低浓度硝酸介质中对Pu(Ⅲ)的萃取行为,考察了萃取时间、萃取剂浓度、平衡水相pH值、盐析剂浓度以及温度等因素对萃取分配比的影响,确定了萃合物组成和萃取反应方程式。结果表明,DCPDTPA对Pu(Ⅲ)的萃取过程为阳离子交换机理,对应的反应为放热反应,萃取反应焓ΔH=(-11.7±0.7)kJ/mol,在298K时萃取表观反应平衡常数为(0.18±0.03)L/mol。 展开更多
关键词 二氯苯基二硫代膦酸 萃取 Pu(Ⅲ)
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热室中用反滴定法测定工艺料液中的铝含量 被引量：1
6
作者 牟凌 马精德 +2 位作者 曹希 张亚东 李娟 《核化学与放射化学》 CAS CSCD 北大核心 2011年第1期48-52,共5页
溶解辐照过的铀、铝合金元件时,为了能自动调节溶解过程中的硝酸加入量,保证溶解过程的正常进行,需要对溶解液中的铝浓度进行快速分析。实验选择了醋酸-醋酸钠缓冲体系,使醋酸根掩蔽铀的干扰,并加入一定量的Cl-,消除少量汞(Ⅱ)的干扰,... 溶解辐照过的铀、铝合金元件时,为了能自动调节溶解过程中的硝酸加入量,保证溶解过程的正常进行,需要对溶解液中的铝浓度进行快速分析。实验选择了醋酸-醋酸钠缓冲体系,使醋酸根掩蔽铀的干扰,并加入一定量的Cl-,消除少量汞(Ⅱ)的干扰,准确加入过量的EDTA二钠盐标准溶液,选择加入合适的指示剂,用锌标准溶液反滴定料液中的EDTA,间接测定了体系中的Al3+,并研制了适合于热室中机械手操作的滴定装置。对于1.6 mol/L Al3+,分析结果的回收率为99.47%～100.56%,精密度优于0.36%,满足样品分析要求。 展开更多
关键词 反滴定法 铝含量 热室 滴定装置
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核燃料元件芯体去除装置设计研究
7
作者 张帅 顾剑涛 +1 位作者 吴伟 宋宏伟 《机械工程与自动化》 2017年第6期105-106,共2页
阐述了热室内高放环境下芯体去除的目的和要求,设计了一种新型的芯体去除装置,介绍了装置结构组成和工作原理,并与传统芯体去除方法进行比较分析,说明本装置性能更佳。
关键词 核燃料芯体 芯体去除 装置设计
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