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杯形件三旋轮流动旋压成形扩径机理研究
1
作者 夏琴香 陈凯文 +2 位作者 肖刚锋 周昊阳 陈灿 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第9期173-179,共7页
针对杯形件流动旋压成形时因扩径而影响零件成形精度的问题,基于ABAQUS/explicit平台构建了薄壁杯形件三旋轮流动旋压有限元模型,并通过试验验证了模型的可靠性,探索了各成形阶段材料的流动情况,分析了杯形件三旋轮流动旋压扩径产生的机... 针对杯形件流动旋压成形时因扩径而影响零件成形精度的问题,基于ABAQUS/explicit平台构建了薄壁杯形件三旋轮流动旋压有限元模型,并通过试验验证了模型的可靠性,探索了各成形阶段材料的流动情况,分析了杯形件三旋轮流动旋压扩径产生的机理,研究了进给比、旋轮成形角和旋轮圆角半径对扩径的影响规律。结果表明:在稳定旋压成形阶段,旋轮下方材料的流动存在一个分流面,将材料切向流动分成了两个相反方向,造成切向拉伸变形,旋轮两侧材料受到旋轮下方材料挤压的影响产生切向压缩变形,当两侧材料的压缩变形小于旋轮下方材料的拉伸变形时产生扩径;在旋压结束阶段,因为未变形段材料减少使刚度下降,毛坯口部发生翘曲现象,导致口部产生扩径。较大的进给比有利于保持稳定旋压成形阶段内径精度,但会导致旋压结束阶段产生较大扩径;增大旋轮成形角或减小旋轮圆角半径对减小稳定旋压成形阶段及旋压结束阶段的扩径均有利。 展开更多
关键词 杯形件 流动旋压 三旋轮 扩径机理 材料流动
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超声振动塑性机理及本构建模研究进展 被引量：1
2
作者 钟斌 王元龙 +2 位作者 张传伟 肖力 谢佳昊 《精密成形工程》 北大核心 2025年第1期164-182,共19页
超声振动辅助成形技术是一项能场与物理场交叉的新兴绿色成形技术,因其可显著提高材料成形质量、减少材料成形缺陷,被广泛应用于材料加工领域。目前研究普遍认为,致使材料流动应力下降的体积效应与降低界面摩擦的表面效应是声塑性效应... 超声振动辅助成形技术是一项能场与物理场交叉的新兴绿色成形技术,因其可显著提高材料成形质量、减少材料成形缺陷,被广泛应用于材料加工领域。目前研究普遍认为,致使材料流动应力下降的体积效应与降低界面摩擦的表面效应是声塑性效应的主要作用机制。概述了超声振动辅助拉拔、拉深、渐进成形等先进成形工艺的原理,总结了3种典型超声塑性成形工艺的特点和研究进展。在此基础上,综述了超声振动辅助塑性机理下的应力叠加效应、声软化效应、残余效应以及动态冲击效应等体积塑性机制以及矢量效应与局部热效应的表面塑性机制,并分别对超声振动辅助体积塑性机制与表面塑性机制的研究进展进行了总结。其次,重点从体积效应和表面效应2个方面综述了超声振动辅助塑性成形本构模型,并从唯象模型和物理模型两方面总结了体积效应下本构模型的研究现状,同时总结了表面效应下摩擦模型的研究进展。最后归纳了超声振动辅助成形机理应用中存在的问题并对发展方向进行了展望。 展开更多
关键词 超声振动辅助 塑性成形 体积效应 表面效应 动态冲击效应 本构建模
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基于Zerilli-Armstrong和BP神经网络的15CrMoG合金钢本构模型研究
3
作者 刘宏伟 王伟 +3 位作者 代学蕊 马世博 穆振凯 王宝雨 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第7期175-183,共9页
采用Gleeble热模拟试验机,在应变速率5、10、15和20 s^(-1),温度1173.15、1273.15、1373.15和1473.15 K条件下对15CrMoG合金钢进行等温压缩试验。基于试验得到的真实应力和真实应变数据,分析15CrMoG钢的热变形行为,构建15CrMoG钢的Zeril... 采用Gleeble热模拟试验机,在应变速率5、10、15和20 s^(-1),温度1173.15、1273.15、1373.15和1473.15 K条件下对15CrMoG合金钢进行等温压缩试验。基于试验得到的真实应力和真实应变数据,分析15CrMoG钢的热变形行为,构建15CrMoG钢的Zerilli-Armstrong(Z-A)本构模型和BP神经网络模型,预测材料的流变应力。引入相关系数R和平均绝对相对误差e_(AARE)分析模型的精度,结果表明,Z-A本构模型的预测应力值与试验值的相关系数为0.9447,平均绝对相对误差为10.3%;采用应变的五阶多项式对模型的部分材料参数进行修正,得到修正的Z-A本构模型,修正模型的预测值与试验值的相关系数为0.9934,平均绝对相对误差为7.47%,模型精度得到明显提高。建立的BP神经网络模型的预测应力值与试验值的相关系数为0.9981,平均绝对相对误差为1.02%,具有更高的预测精度,能够更好地描述15CrMoG钢在高温下的热变形行为。 展开更多
关键词 Zerilli-Armstrong 本构模型 BP神经网络 15CrMoG合金钢 热变形行为
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镁合金壁板压弯成形曲率半径及回弹分析
4
作者 宋健 王忠堂 +2 位作者 梁海成 柳泉 沙海滨 《精密成形工程》 北大核心 2025年第1期51-59,共9页
目的对镁合金壁板变曲率压弯成形的回弹进行研究,分析壁板曲率半径和回弹量的变化规律,并建立壁板压弯成形几何模型,确定了材料性能参数、压弯成形工艺方案及成形工艺参数。方法采用数值模拟和实验的研究方法,在压下高度为3、5、7 mm、... 目的对镁合金壁板变曲率压弯成形的回弹进行研究,分析壁板曲率半径和回弹量的变化规律,并建立壁板压弯成形几何模型,确定了材料性能参数、压弯成形工艺方案及成形工艺参数。方法采用数值模拟和实验的研究方法,在压下高度为3、5、7 mm、成形温度为260℃条件下进行了筋高比为4∶3和5∶2的网格式壁板变曲率压弯实验。结果分析了实验过程中的等效应力分布规律,随着压下高度的增大,等效应力最大值增大,当压下高度为5 mm和7 mm时,最大等效应力超过壁板在260℃、压下速度为1 mm/s条件下的抗拉强度。随着筋高比逐渐增大,最大等效应力增大。分析了压弯成形工艺参数对镁合金壁板压弯成形回弹量的影响规律,随着压下高度的增大,壁板回弹量增大。随着筋高比的增大,壁板回弹量减小。当壁板所受最大等效应力小于抗拉强度时,筋高比为4∶3壁板的回弹率为45%,筋高比为5∶2壁板的回弹率为30%,回弹率与压下高度无关,保持定值,当最大等效应力超过抗拉强度时,回弹率逐渐降低。分析了镁合金壁板曲率半径与压下高度之间的关系,随着压下高度的增大,壁板曲率半径减小。结论壁板回弹量模拟值与实验值吻合较好,最大相对误差为6.91%。壁板曲率半径模拟结果与实验结果相吻合,最大相对误差为4.21%。材料性能参数如下:泊松比为0.35,摩擦因数为0.3,质量密度为1.77×10^(-9) kg/mm3,当成形温度为260℃时,弹性模量为29.6 GPa。2种壁板变曲率压弯最佳工艺方案为温度260℃,压下高度依次为3、5、7 mm。 展开更多
关键词 AZ31 镁合金 壁板 曲率半径 回弹量
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考虑损伤影响的TC4钛合金改进型热加工图
5
作者 温东旭 熊萍萍 +3 位作者 张猛 高萌 黄亮 李建军 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第4期141-151,共11页
在TC4钛合金常见成形工艺参数条件(变形温度780~900°C和应变速率0.001~1 s^(-1))下开展高温拉伸试验,分析了成形工艺参数和应变速率敏感性指数对TC4钛合金高温流变行为的影响,分别建立了经典热加工图和考虑损伤影响的改进型热加工... 在TC4钛合金常见成形工艺参数条件(变形温度780~900°C和应变速率0.001~1 s^(-1))下开展高温拉伸试验,分析了成形工艺参数和应变速率敏感性指数对TC4钛合金高温流变行为的影响,分别建立了经典热加工图和考虑损伤影响的改进型热加工图。结果表明:随着变形温度的降低和应变速率的升高,流变应力逐渐升高。流变应力的降低是由流变软化和塑性损伤的共同作用导致的,主要机制包括β相的动态回复和动态再结晶,α→β相转变和损伤累积导致的空洞萌生。高应变速率敏感性指数(m>0.2)主要集中在低应变速率区间(0.001~0.05 s^(-1)),这是由于在低应变速率条件下,TC4钛合金动态回复和动态再结晶行为发展较为充分,具备较好的颈缩扩散和转移能力,对应的材料断裂伸长率也较高。基于改进型热加工图,获得的流变失稳区对应的成形参数范围为变形温度780~900℃,应变速率0.1~1 s^(-1),流变失稳区范围比经典热加工图模型更大,并与高温高应变速率条件下的塑性损伤现象相吻合,表明改进型热加工图模型确定的变形安全区成形参数范围更为准确。最终,TC4钛合金的最佳成形工艺参数范围:区间I为变形温度780~810℃和应变速率0.001~0.02 s^(-1);区间II为变形温度810~900℃和应变速率0.006~0.1 s^(-1)。 展开更多
关键词 TC4钛合金 热加工图 拉伸变形 塑性损伤
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超声能场对TC4合金弯曲回弹行为的影响
6
作者 卢雅悦 温东旭 +3 位作者 宁梦涛 高萌 黄亮 李建军 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第8期69-77,共9页
结合弯曲成形工艺实验和有限元模拟方法,系统研究了常温条件下不同超声工艺参数(超声频率、超声振幅)对成形板件弯曲回弹行为的影响。结果表明,施加超声能场后,成形板件的应力大幅降低,应力分布变化显著,弯曲回弹量随之减小。随着超声... 结合弯曲成形工艺实验和有限元模拟方法,系统研究了常温条件下不同超声工艺参数(超声频率、超声振幅)对成形板件弯曲回弹行为的影响。结果表明,施加超声能场后,成形板件的应力大幅降低,应力分布变化显著,弯曲回弹量随之减小。随着超声频率和超声振幅的增加,成形板件圆角接触段和弯曲段的应力均值和峰值均大幅下降,圆角接触段的应力波动趋于平稳。在超声条件为40 kHz-10μm时,圆角接触段和弯曲段的应力均值分别为411.85和350.50 MPa,与无超声相比,降幅分别高达61.95%和40.46%。这是由于超声能场可有效激活TC4合金的滑移系,促进位错运动,从而导致流变软化,降低成形载荷。同时,超声频率、超声振幅与成形板件的弯曲回弹量呈负相关,成形板件的回弹量从无超声时的76.05%降低至62.34%。因此,在TC4合金弯曲成形中施加超声能场辅助有助于降低材料流变应力,并有效抑制弯曲回弹,从而提高板件成形质量。 展开更多
关键词 TC4合金 超声能场 有限元模拟 回弹
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超塑性单轴拉伸的力学稳定性机制
7
作者 李金钊 管志平 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第9期105-115,共11页
传统模型从应变速率敏感指数(m值)出发,认为m值是维持超塑性大伸长率、抑制超塑性颈缩发展的关键因素。但仅依赖m值无法解释超塑性的应变离域行为。为了弥补传统理论的不足,提出一种新的基于超塑性晶界粘滑运动的本构模型,并用μ值描述... 传统模型从应变速率敏感指数(m值)出发,认为m值是维持超塑性大伸长率、抑制超塑性颈缩发展的关键因素。但仅依赖m值无法解释超塑性的应变离域行为。为了弥补传统理论的不足,提出一种新的基于超塑性晶界粘滑运动的本构模型,并用μ值描述粘滑作用的强度。结合动静耦合建模方法,探究了不同m值和不同粘滑行为在超塑性大变形中的作用,进一步揭示超塑性大变形的力学稳定机制。模拟结果显示,m值是维持超塑性大应变的基础。同时,合适的粘滑行为抑制了颈缩发展,促进了整体变形的稳定性,足够强度的粘滑效应甚至可以实现无颈缩超塑性变形。 展开更多
关键词 超塑性 颈缩 粘滑行为 本构模型 应变离域
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基于正交试验的单层实心球铰滚压成形工艺优化
8
作者 王凯旋 王送来 +3 位作者 曾先会 沈意平 吴启舟 王金辉 《锻压技术》 北大核心 2025年第1期148-155,共8页
为研究单层实心球铰滚压成形工艺,建立了球铰滚压成形三维有限元模型,采用正交试验法对球铰滚压成形工艺参数进行分析,获得了影响球铰加工压力、圆度的因素的主次顺序,得到了不同滚压参数对球铰加工质量的影响规律。结果表明,球铰滚压... 为研究单层实心球铰滚压成形工艺,建立了球铰滚压成形三维有限元模型,采用正交试验法对球铰滚压成形工艺参数进行分析,获得了影响球铰加工压力、圆度的因素的主次顺序,得到了不同滚压参数对球铰加工质量的影响规律。结果表明,球铰滚压成形过程中,影响球铰加工压力和球铰圆度的主要因素为进给量,次要因素为滚轮转速和滚压时间。球铰滚压成形过程中应选取合适的滚轮转速和进给量,在缩短滚压时间的同时,保障加工质量、提高加工效率。适宜的工艺参数为:滚轮转速为4 rad·s^(-1),进给量为1 mm,滚压时间为15 s。研究为单层实心球铰滚压成形的工艺参数设计和滚压成形装备研发提供了理论支持和现实意义。 展开更多
关键词 单层实心球铰 滚压成形 成形质量 加工压力 圆度
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基于3D-DIC技术的金属棒材单轴拉伸大应变硬化曲线测量研究
9
作者 陈俊甫 章陈康平 +3 位作者 蔡晋辉 马丙辉 刘亚丕 王疆瑛 《中国测试》 北大核心 2025年第1期39-46,共8页
为精确测量金属棒材单轴拉伸颈缩后大应变范围硬化曲线,采用三维数字图像相关技术(3D-DIC)测量试样颈缩区域几何构型,基于Bridgman模型对颈缩后流动应力进行修正,评估Ludwik、Swift、Hockett-Sherby(H-S)和Voce模型对硬化曲线的拟合效果... 为精确测量金属棒材单轴拉伸颈缩后大应变范围硬化曲线,采用三维数字图像相关技术(3D-DIC)测量试样颈缩区域几何构型,基于Bridgman模型对颈缩后流动应力进行修正,评估Ludwik、Swift、Hockett-Sherby(H-S)和Voce模型对硬化曲线的拟合效果,开展单轴拉伸有限元模拟以验证大应变硬化曲线的可靠性。结果表明:以6061铝合金棒材为例,3D-DIC技术可以精确地获取试样颈缩最小横截面半径a和外轮廓曲率半径R的演化规律,结合Bidgman模型可以有效地获取颈缩后大应变硬化曲线,其应变范围(0~0.41)是常规单轴实验所获取硬化曲线应变范围(0~0.058)的7倍,Hockett-Sherby硬化模型具有最佳的硬化曲线拟合优度,基于该模型的单轴拉伸模拟输出载荷-位移曲线和应变云图与实验测量结果基本一致,证实3D-DIC技术结合Bridgman模型能够精确地测量金属棒材单轴拉伸颈缩后大应变范围的硬化曲线。 展开更多
关键词 三维数字图像相关技术 单轴拉伸 颈缩 硬化曲线 应力修正
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彩涂下线塌卷原因分析及预防措施
10
作者 程旭 《山西冶金》 2025年第3期147-150,共4页
彩涂钢板生产过程中,偶尔会出现塌卷问题,给生产带来很大麻烦。彩涂板塌卷是指在卧式包装的彩涂生产线上,彩涂板在出口卷取,退卷后,放置或包装过程中板卷相邻的层间发生松脱而产生滑移,造成松卷、塌卷的现象。针对此问题,通过对彩涂机... 彩涂钢板生产过程中,偶尔会出现塌卷问题,给生产带来很大麻烦。彩涂板塌卷是指在卧式包装的彩涂生产线上,彩涂板在出口卷取,退卷后,放置或包装过程中板卷相邻的层间发生松脱而产生滑移,造成松卷、塌卷的现象。针对此问题,通过对彩涂机组出口段卷取张力控制、涂层表面粗糙度及带钢层间受力进行研究,并从理论和实际生产两个方面进行对比分析,以期能找出彩涂板生产中下线塌卷的预防措施,对实际生产提供帮助。 展开更多
关键词 彩涂板 塌卷 卷取张力 涂层表面形貌 受力分析
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激光送丝熔覆高锰钢涂层的显微组织及超声滚压硬化机理 被引量：2
11
作者 杨海峰 孙昕辉 +3 位作者 袁冬青 赵恩兰 刘送永 彭玉兴 《中国机械工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第11期2043-2053,2081,共12页
为了维持高锰钢部件优异的形变硬化能力,提出了高锰钢涂层的激光送丝熔覆技术。使用激光送丝熔覆技术在Mn13钢板上制备了高锰钢涂层,并通过超声滚压技术对熔覆层表面进行形变硬化处理。分析了超声滚压前后高锰钢熔覆层的显微组织、相组... 为了维持高锰钢部件优异的形变硬化能力,提出了高锰钢涂层的激光送丝熔覆技术。使用激光送丝熔覆技术在Mn13钢板上制备了高锰钢涂层,并通过超声滚压技术对熔覆层表面进行形变硬化处理。分析了超声滚压前后高锰钢熔覆层的显微组织、相组成和力学性能,揭示了高锰钢熔覆层的超声滚压硬化机理。研究结果表明,激光送丝熔覆高锰钢涂层的显微组织为枝晶结构,且在枝晶间存在Mn、C元素的成分偏析;超声滚压过程中未出现相变,超声滚压后涂层的硬度、耐磨性均大幅提高;初始高锰钢涂层内部存在的C、Mn的枝晶偏析、位错和孪晶在超声滚压过程中严重阻碍了位错的运动,从而增大了位错的密度;由于高锰钢的孪晶诱导塑性变形效应,超声滚压后涂层内部会产生大量的形变孪晶,形变孪晶之间的相互作用进一步增强了高锰钢熔覆层的形变硬化能力。激光送丝熔覆为大型高锰钢部件表面的高性能修复提供了技术基础。 展开更多
关键词 激光送丝熔覆 高锰钢 显微组织 超声滚压 形变硬化机理
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高温合金板材热成形极限及预测研究
12
作者 汪洋华 吴双鑫 +5 位作者 万丹 毛萍萍 孙千玉 韩子健 孟宝 万敏 《锻压技术》 北大核心 2025年第9期99-106,共8页
为获得高温条件下高温合金板材的成形性能,研究了900℃温度下3种板材的成形极限,并分析了不同韧性断裂模型对高温成形极限预测的有效性。通过高温单向拉伸试验,分析了800~950℃温度下和0.1~0.001 s^(-1)应变速率下3种板材的变形行为,确... 为获得高温条件下高温合金板材的成形性能,研究了900℃温度下3种板材的成形极限,并分析了不同韧性断裂模型对高温成形极限预测的有效性。通过高温单向拉伸试验,分析了800~950℃温度下和0.1~0.001 s^(-1)应变速率下3种板材的变形行为,确定了合适的成形条件为温度为900℃、应变速率为0.001 s^(-1)。基于合适的成形条件开展高温成形极限试验,获得了3种板材的成形极限曲线,分别采用Swift-Hill和Marciniak-Kuczynski(M-K)失稳模型,预测900℃下高温合金板材的成形极限,并与实验数据进行对比分析。研究表明,高温合金板材在高温条件下出现热软化现象,流动应力降低显著。此外,1.6 mm厚度的GH3625高温合金板材的成形极限曲线高于0.6和0.8 mm厚度的GH3536高温合金板材。相较于Swift-Hill失稳理论,M-K模型的预测精度更高,能够较好地反映3种高温合金板材的高温变形极限,但对远离平面应变状态的极限应变预测误差较大。 展开更多
关键词 高温合金板材 热成形 单向拉伸 高温成形极限 M-K模型
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TC11钛合金动态回复与动态再结晶高温本构模型研究 被引量：5
13
作者 朱宁远 陈秋明 +1 位作者 陈世豪 左寿彬 《有色金属科学与工程》 CAS 北大核心 2024年第1期58-66,共9页
采用Gleeble-1500热模拟试验机在变形温度为900~1050℃、应变速率为0.1~10 s^(-1)的条件下,对TC11钛合金进行等温恒应变速率单轴压缩试验。组织观测结果表明,在热变形过程中,TC11钛合金存在明显的动态再结晶现象,变形温度分别为900℃和... 采用Gleeble-1500热模拟试验机在变形温度为900~1050℃、应变速率为0.1~10 s^(-1)的条件下,对TC11钛合金进行等温恒应变速率单轴压缩试验。组织观测结果表明,在热变形过程中,TC11钛合金存在明显的动态再结晶现象,变形温度分别为900℃和950℃时,再结晶晶粒尺寸随应变速率增加而先增大后减小;变形温度分别达1000℃和1050℃时,α相含量大量减少,组织演变中动态再结晶机制占主导,晶粒细化明显。为研究此现象对流变行为的影响,结合K-M位错密度模型与动态再结晶分数模型,建立了基于动态回复与动态再结晶现象的流动应力高温本构模型。将此本构模型预测结果与试验数据对比分析,相关性系数和平均相对误差分别为0.989和6.53%,表明所构建的考虑动态回复与动态再结晶的流动应力模型能够准确预测TC11钛合金热变形条件下的流动应力。 展开更多
关键词 TC11钛合金 动态回复 动态再结晶 高温本构模型 K-M位错密度模型
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Cu-3Ti合金热压缩变形本构方程及热加工图
14
作者 张建飞 张少华 +3 位作者 卞甜甜 刘宝胜 武鹏鹏 梁上上 《热加工工艺》 北大核心 2025年第11期92-100,共9页
利用Gleeble 3800热模拟试验机研究了Cu-3Ti合金在变形温度(650~800℃)和应变速率(0.01~5 s^(-1))下的热变形行为。在此基础上,根据Arrhenius双曲正弦方程,建立了该铜合金的热压缩变形本构方程。结果表明:Cu-3Ti合金的流变应力随变形速... 利用Gleeble 3800热模拟试验机研究了Cu-3Ti合金在变形温度(650~800℃)和应变速率(0.01~5 s^(-1))下的热变形行为。在此基础上,根据Arrhenius双曲正弦方程,建立了该铜合金的热压缩变形本构方程。结果表明:Cu-3Ti合金的流变应力随变形速率的提高而增加,随变形温度的增加而减小,低应变速率和高变形温度更容易诱导动态再结晶的发生。根据应变对流动应力的影响,对这一本构方程进行了修正,流动应力模拟结果与试验结果符合程度较高。以材料动态模型为基础,分别建立应变量为0.1、0.3和0.5下的热加工图。从热加工图可得出,Cu-3Ti合金较合适的热加工工艺范围为应变速率0.01~0.1 s^(-1)、温度720~800℃。 展开更多
关键词 Cu-3Ti合金 热压缩变形 本构方程 热加工图
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变曲率网格式镁合金壁板级进压弯成形数值模拟及实验研究
15
作者 王忠堂 李艳娟 +3 位作者 柳泉 梁海成 杨君宝 刘永哲 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2024年第11期3217-3223,共7页
采用数值模拟方法研究了网格式镁合金壁板变曲率级进压弯成形工艺曲率半径的变化规律。完成了实验研究工作,获得了几种规格的变曲率网格式镁合金壁板部件,壁板曲率半径范围为205.67~72.56 mm。确定了合适的变曲率网格式镁合金壁板级进... 采用数值模拟方法研究了网格式镁合金壁板变曲率级进压弯成形工艺曲率半径的变化规律。完成了实验研究工作,获得了几种规格的变曲率网格式镁合金壁板部件,壁板曲率半径范围为205.67~72.56 mm。确定了合适的变曲率网格式镁合金壁板级进压弯成形工艺参数。结果表明,壁板部件曲率半径与压下高度有关,随着压下高度增大,壁板曲率半径随之减小。随着压下高度增大,模拟结果与实验结果的绝对偏差减小,相对误差随之增大。随着壁板曲率半径增大,绝对偏差随之增大,相对误差随之减小。对于镁合金变曲率内网格壁板,壁板曲率半径模拟值与实验值的最大相对误差为5.22%。对于镁合金变曲率外网格壁板,壁板曲率半径模拟值与实验值的最大相对误差为5.51%。采用母线直线度方法来评价镁合金壁板蒙皮表面内凹缺陷程度,随着壁板曲率半径减小,母线直线度偏差随之增大,母线直线度系数随之增大。当壁板曲率半径为72.56 mm时,母线直线度偏差最大值为0.083 mm,对应母线直线度系数最大值为0.237%。 展开更多
关键词 镁合金 网格壁板 变曲率 级进压弯成形
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塑性成形理论与建模预测
16
作者 邓磊 王新云 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2024年第7期I0004-I0004,共1页
塑性成形理论为我们提供了深入理解材料在不同条件下变形机制的科学基础。通过对材料内部结构和外部载荷之间相互作用的研究,我们可以预测材料的变形行为,从而优化成形工艺,提高产品质量。随着计算机技术和人工智能技术的发展,建模预测... 塑性成形理论为我们提供了深入理解材料在不同条件下变形机制的科学基础。通过对材料内部结构和外部载荷之间相互作用的研究,我们可以预测材料的变形行为,从而优化成形工艺,提高产品质量。随着计算机技术和人工智能技术的发展,建模预测在塑性成形领域扮演着越来越重要的角色。通过理论建模和数值模拟预测,我们可以在不实际生产的情况下,预先了解成形过程中可能出现的问题,进而指导工艺参数的优化,实现高性能零件的精准制造。 展开更多
关键词 人工智能技术 计算机技术 塑性成形 外部载荷 材料内部结构 成形过程 预测材料 成形工艺
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热变形对2A97铝锂合金板材组织均匀性和力学性能的影响 被引量：3
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作者 邵斌 高晨曦 +4 位作者 王琪伟 杨钰蝶 宗影影 单德彬 郭斌 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第4期169-177,共9页
针对2A97铝锂合金组织不均匀导致的性能差异,通过热塑性变形来改善2A97铝锂合金的组织均匀性,并进一步提升其力学性能。采用单向压缩的方法,变形量选择30%和60%,变形温度为400℃,固溶参数为520℃、1 h,时效参数为165℃、50 h。结果显示... 针对2A97铝锂合金组织不均匀导致的性能差异,通过热塑性变形来改善2A97铝锂合金的组织均匀性,并进一步提升其力学性能。采用单向压缩的方法,变形量选择30%和60%,变形温度为400℃,固溶参数为520℃、1 h,时效参数为165℃、50 h。结果显示,热变形能够显著改善2A97铝锂合金晶粒尺寸的均匀性,抑制固溶时织构的产生。60%变形量能够打碎原始组织中的大块共晶相和针状析出相,提高固溶程度,促进再结晶过程,产生大量平均晶粒尺寸为2μm的再结晶晶粒,时效后析出的T1相与θ′相尺寸较小且密集,2A97铝锂合金的极限抗拉应力达到510 MPa,相比单纯固溶时效提高了11.8%。 展开更多
关键词 2A97铝锂合金 热变形 微观组织 织构 力学性能
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基于问题导向的《金属塑性成形原理》课程教学模式探索
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作者 陈今良 《时代汽车》 2025年第23期61-63,共3页
《金属塑性成形原理》是材料成型及控制工程专业的核心课程,理论性强、概念抽象、公式推导繁杂,传统“教师讲、学生听”的灌输式教学模式难以激发学生学习兴趣,导致教学效果不佳。为培养学生分析并解决复杂工程问题的能力,文章探索了以... 《金属塑性成形原理》是材料成型及控制工程专业的核心课程,理论性强、概念抽象、公式推导繁杂,传统“教师讲、学生听”的灌输式教学模式难以激发学生学习兴趣,导致教学效果不佳。为培养学生分析并解决复杂工程问题的能力,文章探索了以问题为导向(Problem-Based Learning,PBL)的教学模式在该课程中的应用。通过重构教学内容、建立导向问题与知识点关联、优化课程考核方式,将课程知识点融入实际问题情境中,引导学生主动探究、协作学习。实践表明,PBL模式能有效提升学生的课堂参与度、工程思维能力和创新实践能力,为《金属塑性成形原理》课程的教学探索提供了参考。 展开更多
关键词 问题导向 《金属塑性成形原理》 教学探索
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航空铝合金薄板自冲铆接头静力学性能的研究 被引量：3
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作者 郭子鑫 赵伦 +3 位作者 郭媛媛 霍小乐 林森 王红英 《热加工工艺》 北大核心 2024年第9期39-44,共6页
自冲铆是近年兴起的一种性能优异、绿色和高效的连接新技术,可连接同种、异种和多层板材,有望成为航空轻合金薄板材料连接的关键技术。本文以2A12(A组)和6061(B组)异质自冲铆接头为研究对象,进行静力学性能测试及失效微观分析,对接头成... 自冲铆是近年兴起的一种性能优异、绿色和高效的连接新技术,可连接同种、异种和多层板材,有望成为航空轻合金薄板材料连接的关键技术。本文以2A12(A组)和6061(B组)异质自冲铆接头为研究对象,进行静力学性能测试及失效微观分析,对接头成形质量、力学性能、失效形式及失效机理进行系统分析。结果表明:SBA(6061-2A12)接头成形质量最佳,SBB(6061-6061)接头密封性能最好,SAA(2A12-2A12)接头对称性最优;SAA接头具有最强静载强度,SBB接头具有最优抗震吸收能力,SBA和SAB(2A12-6061)接头的综合力学性能较好。SBB接头失效形式均为拉脱失效;SAA接头失效形式最不稳定,出现了3种不同失效形式;接头最主要的失效形式是拉脱失效。 展开更多
关键词 2A12铝合金 6061铝合金 自冲铆接 力学性能 能量吸收
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电弧增材制造2219铝合金热变形组织演变及本构方程 被引量：2
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作者 苏珩 邵斌 +2 位作者 刘佳斌 宗影影 单德彬 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期107-116,共10页
采用热压缩方法研究了电弧增材制造2219铝合金的热变形行为,变形温度为360~510℃,应变速率为0.01~10 s^(-1)。分析了温度和应变速率对流变应力和微观组织的影响,采用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数建立了电弧增材制造2219铝合金热变... 采用热压缩方法研究了电弧增材制造2219铝合金的热变形行为,变形温度为360~510℃,应变速率为0.01~10 s^(-1)。分析了温度和应变速率对流变应力和微观组织的影响,采用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数建立了电弧增材制造2219铝合金热变形本构方程。结果表明,电弧增材制造2219铝合金热压缩峰值应力随温度的升高和应变速率的降低而逐渐降低。电弧增材合金在420℃及以下温度仅发生滑移变形,450℃及以上发生动态再结晶,480℃为最佳锻造温度,发生完全动态再结晶,可有效细化增材晶粒。本构方程以动态再结晶温度(450℃)为临界点分为两段,动态再结晶温度以下变形激活能为212.53 kJ·mol^(-1),动态再结晶温度以上为163.37 kJ·mol^(-1)。沿晶界分布的共晶θ相在热压缩过程中发生破碎和固溶,变形温度越高或应变速率越小,固溶程度越高。 展开更多
关键词 电弧增材制造 2219铝合金 热压缩 组织演变 本构方程
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