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60E1A1-60E1尖轨跟端的热处理工艺优化
1
作者 杜一飞 王玲 +3 位作者 梁磊 李健 王浩成 王浪 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期274-278,共5页
对R350HT钢AT轨所制60E1A1-60E1尖轨跟端进行全断面感应加热+吹风热处理,分析原材、加热温度、吹风位置对尖轨跟端组织与性能的影响。结果表明:原材中存在大量晶界铁素体时,跟端经过锻造热处理后,仍会有明显的晶界铁素体存在,导致尖轨... 对R350HT钢AT轨所制60E1A1-60E1尖轨跟端进行全断面感应加热+吹风热处理,分析原材、加热温度、吹风位置对尖轨跟端组织与性能的影响。结果表明:原材中存在大量晶界铁素体时,跟端经过锻造热处理后,仍会有明显的晶界铁素体存在,导致尖轨跟端硬度和伸长率下降。加热温度低,跟端锻造热处理后索氏体含量高,顶面硬度与横断面硬度较高,但伸长率降低。多风盒吹风条件下,应尽量将过渡段和成形段完全置于低风压区域。通过控制原材质量、调整加热温度为930℃、将跟端过渡段置于单一风盒下的方式,可生产出强度超过1200 MPa、伸长率高于10%,且顶面硬度、断面硬度均满足欧洲标准的尖轨跟端产品。 展开更多
关键词 60E1A1-60E1尖轨跟端 热处理 工艺优化 组织 性能
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SA738 Gr.B钢板免除焊后热处理研究
2
作者 张俊宝 柳胜华 +1 位作者 朱瑞峰 丛大志 《焊管》 2025年第10期53-59,共7页
为了探究CAP1400钢制安全壳筒体用材料SA738 Gr.B板材免除焊后热处理的可行性,分别采用手工电弧焊(SMAW)、埋弧焊(SAW)、熔化极气体保护焊(GMAW)对试板进行焊接,对比分析了不同焊接工艺下母材交货态和焊后热处理态的组织形貌、抗拉强度... 为了探究CAP1400钢制安全壳筒体用材料SA738 Gr.B板材免除焊后热处理的可行性,分别采用手工电弧焊(SMAW)、埋弧焊(SAW)、熔化极气体保护焊(GMAW)对试板进行焊接,对比分析了不同焊接工艺下母材交货态和焊后热处理态的组织形貌、抗拉强度、冲击韧性等性能,并进行不同工况下安全壳的快速断裂试验评定。结果表明,两种状态下母材及焊接接头抗拉强度均满足≥585 MPa的要求,但焊后热处理使母材和焊缝金属冲击性能降低,且对热影响区性能无明显改善;焊后热处理并没有改善焊接接头的力学性能;安全壳无论在喷淋工况还是气压试验工况下均不会发生快速断裂。对于厚度≤60 mm的SA738 Gr.B钢板,免除焊后热处理是可行的,可有效避免热处理过程中局部加热导致的结构变形。 展开更多
关键词 SA738 Gr.B板材 焊接接头 焊后热处理 快速断裂试验
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优化结晶器保护渣以改善38CrMoAl高铝钢连铸坯的表面质量
3
作者 方勇 《特殊钢》 2026年第1期64-68,共5页
研究了连铸生产w[Al]为0.7%~1.1%的38CrMoAl钢过程中,使用不同性能的结晶器保护渣对连铸坯(390 mm×510 mm)表面质量的影响。结果表明,38CrMoAl钢表面质量与结晶器保护渣的物理化学性质有密切的关系。具体而言,碱度为0.38,熔点为1 ... 研究了连铸生产w[Al]为0.7%~1.1%的38CrMoAl钢过程中,使用不同性能的结晶器保护渣对连铸坯(390 mm×510 mm)表面质量的影响。结果表明,38CrMoAl钢表面质量与结晶器保护渣的物理化学性质有密切的关系。具体而言,碱度为0.38,熔点为1 008℃,粘度为0.45 Pa·s的低碱度、低熔点、低粘度性能的保护渣能够显著提升38CrMoAl钢在浇注过程中的稳定性,改善铸坯的表面质量。连铸坯表面凹坑数量最大从6.45个/支降低到0.3个/支,最大连续浇注炉数从5炉提升到12炉。与此同时,这种结晶器保护渣在浇注过程的消耗量最大,为0.45 kg/t;浇注结束后成分变化最小,渣条中的w[Al_(2)O_(3)]为17.8%,w[SiO_(2)]为29.0%。 展开更多
关键词 高铝钢 连铸 结晶器保护渣 表面质量
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0.5%Mo添加对NM400级耐磨钢组织性能的调控 被引量：1
4
作者 马瑞杰 许立雄 +1 位作者 张毅 皮昕宇 《金属热处理》 北大核心 2025年第4期72-79,共8页
通过光学显微镜(OM)、电子背散射衍射(EBSD)和JMatPro软件模拟,系统研究了添加0.5%Mo对NM400级耐磨钢微观组织演变、相变行为及力学性能的作用机制。研究表明,钼元素的引入显著提升了试验钢的淬透性,促使材料在较低冷速下即可形成板条... 通过光学显微镜(OM)、电子背散射衍射(EBSD)和JMatPro软件模拟,系统研究了添加0.5%Mo对NM400级耐磨钢微观组织演变、相变行为及力学性能的作用机制。研究表明,钼元素的引入显著提升了试验钢的淬透性,促使材料在较低冷速下即可形成板条马氏体组织。随着M_(2)C型碳化物析出量的增加,分级组织结构得到显著细化,从而协同强化了晶粒细化和固溶强化的效果。相较于未添加钼的0Mo钢,含0.5%Mo的试验钢在保持良好塑性的同时,其屈服强度和抗拉强度分别提升至996.6 MPa和1350.0 MPa,但断裂总延伸率略有下降。 展开更多
关键词 耐磨钢 Mo元素 淬透性 微观组织
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P92耐热钢弯头高温持久过程组织表征 被引量：1
5
作者 彭杏娜 丛相州 +2 位作者 彭先宽 涂德军 乔亚霞 《金属热处理》 北大核心 2025年第1期230-235,共6页
采用扫描电镜、透射电镜、EBSD等分析方法,研究了P92钢弯头在630℃、不同应力(175、140、130和100 MPa)下持久过程中夹持段(时效)、变形段(蠕变)和颈缩位置(断口)的组织转变。结果表明,P92钢弯头在蠕变条件下出现应变诱导析出粗化的现... 采用扫描电镜、透射电镜、EBSD等分析方法,研究了P92钢弯头在630℃、不同应力(175、140、130和100 MPa)下持久过程中夹持段(时效)、变形段(蠕变)和颈缩位置(断口)的组织转变。结果表明,P92钢弯头在蠕变条件下出现应变诱导析出粗化的现象。长期时效后P92钢由马氏体板条形貌转变为刃型位错。P92钢持久断口附近的裂纹扩展初期为椭圆形孔洞,而Laves相析出后晶界强度相对前期降低,裂纹转变为楔形和花形。 展开更多
关键词 P92耐热钢 弯头 高温持久 组织演变
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钛微合金钢连续冷却过程中纳米碳化物的析出控制
6
作者 霍向东 陈松军 +3 位作者 吴浩 彭明天 李烈军 张鑫奎 《工程科学学报》 北大核心 2025年第11期2213-2222,共10页
本文采用Gleeble-3800热模拟实验机、透射电子显微镜和显微硬度计等研究了钛微合金钢不同冷却工艺下的相变、析出和力学性能.结果表明:实验钢在900℃变形后,随着冷却速率升高,室温组织的显微硬度总体呈上升趋势,但缓慢冷却的γ→α相变... 本文采用Gleeble-3800热模拟实验机、透射电子显微镜和显微硬度计等研究了钛微合金钢不同冷却工艺下的相变、析出和力学性能.结果表明:实验钢在900℃变形后,随着冷却速率升高,室温组织的显微硬度总体呈上升趋势,但缓慢冷却的γ→α相变有助于纳米碳化物析出,并因其沉淀强化作用在0.5℃·s^(−1)的冷速下出现硬度峰值,为260±9.9 HV.随后采用两阶段控制冷却工艺,以20℃·s^(−1)快冷到相变开始温度635℃后,在0.1℃·s^(−1)冷速下显微硬度最高,为275±11.3 HV,析出粒子平均尺寸2.55 nm;产生的析出强化效应为293.4 MPa,分段温度为700℃,硬度峰值260.6±8.1 HV出现在0.5℃·s^(−1),粒子平均尺寸为6.73 nm;而600℃的分段温度则抑制了铁素体相变,贝氏体组织的硬度普遍更低.采用中厚板工艺生产钛微合金化高强钢,为充分促进纳米碳化物析出,发挥其沉淀强化效果,应控制层流冷却的终冷温度接近于相变开始温度,随后采用堆垛、缓冷坑、热蒸汽冷却等降低冷速的工艺措施.如层流冷却后采用空冷,纳米碳化物仍可发挥一定沉淀强化效果,但应该设定较高的终冷温度(如700℃). 展开更多
关键词 钛微合金钢 连续冷却 铁素体相变 析出动力学 强化机理
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承压设备用15CrMoR中厚板的研制与开发
7
作者 马林 鲁维东 翟有有 《甘肃冶金》 2025年第3期110-113,共4页
根据《承压设备用钢板和钢带》(GB/T 713-2023)标准,采用Cr、Mo复合微合金化的成分设计,设计符合标准要求的15CrMoR钢化学成分,通过控制冶炼、控轧控冷、正火+回火热处理技术路线,成功开发出常温、高温力学性能符合要求的15CrMoR中厚板... 根据《承压设备用钢板和钢带》(GB/T 713-2023)标准,采用Cr、Mo复合微合金化的成分设计,设计符合标准要求的15CrMoR钢化学成分,通过控制冶炼、控轧控冷、正火+回火热处理技术路线,成功开发出常温、高温力学性能符合要求的15CrMoR中厚板。钢板经正火加回火热处理内部组织均匀,晶粒度达到8~9级,屈服强度和抗拉强度富余量控制合理,具有良好的冲击韧性,满足用户使用要求。 展开更多
关键词 15CrMoR中厚板 控轧控冷 正火加回火 高温力学性能 承压设备用钢
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42CrMo钢动态再结晶的临界条件 被引量：30
8
作者 夏玉峰 赵磊 +2 位作者 余春堂 权国政 周杰 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第4期74-79,共6页
采用Gleeble-1500热模拟试验机对挤压态42CrMo钢进行等温热压缩实验,研究了在温度为1123～1348 K,应变速率为0.01～10 s-1条件下的动态再结晶行为。流变应力曲线对比分析表明:42CrMo钢在0.01～1 s-1的低应变速率下(除1 s-1和1123 K)发... 采用Gleeble-1500热模拟试验机对挤压态42CrMo钢进行等温热压缩实验,研究了在温度为1123～1348 K,应变速率为0.01～10 s-1条件下的动态再结晶行为。流变应力曲线对比分析表明:42CrMo钢在0.01～1 s-1的低应变速率下(除1 s-1和1123 K)发生动态再结晶型软化,在1～10 s-1的高应变速率下(含1 s-1和1123 K)发生动态回复型软化。采用加工硬化率的方法处理流变应力数据,结合lnθ-ε曲线的拐点及2(lnθ)/ε2-ε曲线的零点判据,研究42CrMo钢热塑性变形中动态再结晶发生的临界条件。结果表明:所有压缩试样均发生了动态再结晶;增加应变速率及降低变形温度会抑制动态再结晶的发生。进一步引入表征动态再结晶临界条件的临界应变模型,建立了临界条件与各热力参数之间的数学关系。验证表明该模型相对误差不超过7.8%。 展开更多
关键词 42CRMO钢 动态再结晶 临界条件 流变应力 应变速率
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高强韧冷作模具钢深冷处理性能及组织 被引量：21
9
作者 邓黎辉 汪宏斌 +3 位作者 李绍宏 张银福 邓亚琪 吴晓春 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第4期76-81,共6页
对高强韧冷作模具钢SDC55经液氮深冷处理后的组织和性能进行了研究。结果表明,经过深冷之后,SDC55钢的硬度和耐磨性都有很大的提高,并且其冲击韧性不会降低很多。对深冷后的SDC55钢进行了金相研究,运用扫描电镜对深冷后SDC55钢的组织和... 对高强韧冷作模具钢SDC55经液氮深冷处理后的组织和性能进行了研究。结果表明,经过深冷之后,SDC55钢的硬度和耐磨性都有很大的提高,并且其冲击韧性不会降低很多。对深冷后的SDC55钢进行了金相研究,运用扫描电镜对深冷后SDC55钢的组织和碳化物析出情况做原位比较研究。利用透射电镜和X射线应力仪分别对深冷后SDC55钢的组织和残留奥氏体进行微观研究。研究表明:深冷处理后SDC55钢的硬度和耐磨性显著提高的主要原因是由于深冷处理促进了残留奥氏体向马氏体转变和细小的ε-碳化物在马氏体上析出。 展开更多
关键词 冷作模具钢 深冷处理 原位观察 组织 性能
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用有限元法计算35CrMo钢大锻件淬火过程的瞬态温度场 被引量：10
10
作者 张立文 赵志国 +4 位作者 范全利 高峰 黄家有 高守义 刘旭东 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1994年第12期24-27,共4页
根据大锻件的特点及其淬火过程的复杂性，本文提出了用有限元法计算锻件淬火过程中温度场的传热学数学模型。应用TTT曲线的回归方程及孕育期叠加原理，对大锻件淬火过程非等速冷却过程中奥氏体组织转变进行判断。计算过程中所涉及的热... 根据大锻件的特点及其淬火过程的复杂性，本文提出了用有限元法计算锻件淬火过程中温度场的传热学数学模型。应用TTT曲线的回归方程及孕育期叠加原理，对大锻件淬火过程非等速冷却过程中奥氏体组织转变进行判断。计算过程中所涉及的热物性值，如比热、导热系数、换热系数等，均采用分段线性回归处理，相变潜热则采用温升法处理。对35CrMo钢350mm的长圆柱体锻件进行了计算，并测定了温度场及组织分布。 展开更多
关键词 有限元 锻件 淬火 温度场 铬钼钢
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铬含量对热作模具钢热处理工艺及热稳定性的影响 被引量：14
11
作者 朱姣 马党参 +3 位作者 周健 陈再枝 项金钟 迟宏宵 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第10期121-126,共6页
利用OM,SEM和TEM及ThermoCalc(TCFE 3数据库)热力学计算等方法,结合热稳定性试验数据,研究了两种不同铬含量的热作模具钢4Cr3SiWMoVNb钢和4Cr5SiWMoVNb钢的热稳定性能。结果表明:4Cr3SiWMoVNb钢和4Cr5SiWMoVNb钢的最佳淬火温度分别为100... 利用OM,SEM和TEM及ThermoCalc(TCFE 3数据库)热力学计算等方法,结合热稳定性试验数据,研究了两种不同铬含量的热作模具钢4Cr3SiWMoVNb钢和4Cr5SiWMoVNb钢的热稳定性能。结果表明:4Cr3SiWMoVNb钢和4Cr5SiWMoVNb钢的最佳淬火温度分别为1000℃和1030℃;回火温度高于600℃后,4Cr3SiWMoVNb钢表现出更好的回火抗性;随回火时间的延长,两钢的硬度均呈下降趋势,4Cr5SiWMoVNb钢中有较多的以含Cr为主的M23C6碳化物粗化长大,组织较快发生回复与再结晶,硬度下降较快,而4Cr3SiWMoVNb钢热稳定性相对优异。 展开更多
关键词 热作模具钢 热处理 热稳定性 碳化物 组织演变
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热处理工艺对车轮残余应力的影响 被引量：10
12
作者 沈晓辉 赵亚琼 +2 位作者 安涛 章静 闫军 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2007年第10期68-71,共4页
运用有限元法,综合考虑了温度、相变及应力的耦合作用,对车轮热处理残余应力及热处理工艺对它的影响规律进行了分析。模拟分析表明,马钢生产的HDSA车轮踏面的最大周向残余压应力为140MPa左右,压应力区深度达到38.2 mm。得到了淬火温度... 运用有限元法,综合考虑了温度、相变及应力的耦合作用,对车轮热处理残余应力及热处理工艺对它的影响规律进行了分析。模拟分析表明,马钢生产的HDSA车轮踏面的最大周向残余压应力为140MPa左右,压应力区深度达到38.2 mm。得到了淬火温度、淬火时间、回火温度和回火时间对踏面上周向残余压应力和踏面下压应力区深度的影响规律,其中回火温度对踏面上的残余应力影响最大。 展开更多
关键词 车轮 热处理 残余应力 影响 有限元
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热处理工艺对低合金耐磨钢组织和性能的影响 被引量：24
13
作者 刘荣 孙玉福 +2 位作者 沙成斌 崔金鹤 张炎 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第14期53-55,共3页
研究了淬火和回火温度对低合金钢组织和力学性能的影响。结果表明:890℃保温1h后油淬,250℃×2h回火后,组织为回火马氏体+残奥+少量碳化物。洛氏硬度大于50HRC,冲击韧度大于40J/cm2,且冲击试样断口为韧性断口。
关键词 低合金钢 热处理 耐磨钢
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不同摆锤刀刃对管线钢夏比冲击试验的影响及分析 被引量：12
14
作者 于秀娥 代文科 +2 位作者 孙绍广 杨承波 王超逸 《中国测试》 CAS 2011年第6期21-23,共3页
为比较不同摆锤刀刃锤头对冲击试验结果的影响,采用8mm摆锤刀刃锤头和2mm摆锤刀刃锤头对X65管线钢进行系列夏比冲击试验,对测得的冲击能量进行比较分析。结果表明:在较高的能量范围内,采用8mm摆锤刀刃比采用2mm摆锤刀刃测得的冲击吸收... 为比较不同摆锤刀刃锤头对冲击试验结果的影响,采用8mm摆锤刀刃锤头和2mm摆锤刀刃锤头对X65管线钢进行系列夏比冲击试验,对测得的冲击能量进行比较分析。结果表明:在较高的能量范围内,采用8mm摆锤刀刃比采用2mm摆锤刀刃测得的冲击吸收能量高;随着试验温度的降低,两种不同摆锤刀刃下的冲击吸收能量值均逐渐减小,采用8 mm摆锤刀刃测得的冲击吸收能量下降更多;在较低的能量范围时,两者之间的差值变小;采用8 mm摆锤刀刃确定的韧脆转变温度高于采用2 mm摆锤刀刃确定的韧脆转变温度。 展开更多
关键词 管线钢 系列温度 冲击吸收能量 韧脆转变温度 摆锤刀刃
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冷却工艺对热轧高强带钢残余应力的影响 被引量：11
15
作者 邱增帅 何安瑞 +2 位作者 邵健 杨荃 夏小明 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第6期1373-1380,共8页
为分析不同层流冷却工艺对热轧高强带钢残余应力的影响规律,以ABAQUS有限元软件为基础,采用FORTRAN语言编写用户子程序,建立热轧高强带钢快速冷却过程的有限元模型,对带钢层流冷却过程中温度场、组织及应力场的演变规律进行耦合计算。... 为分析不同层流冷却工艺对热轧高强带钢残余应力的影响规律,以ABAQUS有限元软件为基础,采用FORTRAN语言编写用户子程序,建立热轧高强带钢快速冷却过程的有限元模型,对带钢层流冷却过程中温度场、组织及应力场的演变规律进行耦合计算。针对现场工艺,设计并实施过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)试验和残余应力测试等试验对模型进行校正。以校正后的模型作为基础模型,修改基础模型的初始条件和边界条件,建立与边部遮挡、稀疏冷却、后段冷却、降低初始温差等4种层流冷却工艺对应的有限元模型,以定量分析4种工艺对减小带钢残余应力的效果。研究结果表明:原来无应力的带钢,经过层流冷却后,带钢宽度方向的应力分布变为边部有较大的压应力,中部有较小的拉应力。4种工艺都能有效减小残余应力,降幅从高到低依次为降低带钢横向初始温差、稀疏冷却、边部遮挡、后段冷却。 展开更多
关键词 热轧 高强带钢 层流冷却 残余应力 冷却工艺
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大型球罐整体热处理改进方法与数值模拟 被引量：17
16
作者 陈志华 涂善东 王正东 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2004年第3期43-45,共3页
大型球罐常用内部喷射燃烧的方法进行整体热处理 ,然而当球罐体积大于 2 0 0 0m3时 ,此方法不能满足球罐整体热处理工艺的要求。对加装反射板后的大型球罐进行整体热处理的过程进行了数值模拟 ,结果显示由于反射板的安装 ,球罐内部气流... 大型球罐常用内部喷射燃烧的方法进行整体热处理 ,然而当球罐体积大于 2 0 0 0m3时 ,此方法不能满足球罐整体热处理工艺的要求。对加装反射板后的大型球罐进行整体热处理的过程进行了数值模拟 ,结果显示由于反射板的安装 ,球罐内部气流循环得到加强 ,球罐上下壁面温差降低 ,提高了大型球罐整体热处理质量 ,并能满足大型球罐整体热处理工艺要求。 展开更多
关键词 大型球罐 反射板 数值模拟 热处理
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冷却速率对直接淬火钢组织和性能的影响 被引量：12
17
作者 梁晓军 焦四海 +1 位作者 王聪 姜洪生 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2007年第2期16-18,39,共4页
对含微量硼的钢与无硼钢在不同冷速下直接淬火试样的组织进行了观察,分别测定了含硼钢与无硼钢的连续冷却转变(CCT)曲线,以及轧制后不同温度回火试样的拉伸强度。结果表明:硼的添加会使贝氏体转变Bs点降低,生成粗大的针状或板条状贝氏... 对含微量硼的钢与无硼钢在不同冷速下直接淬火试样的组织进行了观察,分别测定了含硼钢与无硼钢的连续冷却转变(CCT)曲线,以及轧制后不同温度回火试样的拉伸强度。结果表明:硼的添加会使贝氏体转变Bs点降低,生成粗大的针状或板条状贝氏体组织,这种贝氏体组织越多,它的强度就越低;无硼钢在慢冷情况下(15℃／s),Bs点较高,易于形成粒状贝氏体组织,该组织与马氏体形成的混合组织使强度较高。为避免粗大贝氏体区,对于含硼钢,适宜采用快速冷却;而对于无硼钢,应尽量降低冷却速率。 展开更多
关键词 直接淬火 冷却速率 贝氏体转变点 力学性能
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固溶处理对AZ91D镁合金挤压管件组织和性能影响 被引量：5
18
作者 于宝义 包春玲 +2 位作者 宋鸿武 于海朋 刘正 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第4期56-58,共3页
研究了不同状态坯料及热处理工艺对挤压成形AZ91D合金管件组织性能的影响。结果表明,坯料的各种预处理状态对挤压成形管件的组织和力学性能均有不同程度的影响,无论镁锭经过什么预处理,挤压成形的管件经固溶处理后,水冷的力学性能要高... 研究了不同状态坯料及热处理工艺对挤压成形AZ91D合金管件组织性能的影响。结果表明,坯料的各种预处理状态对挤压成形管件的组织和力学性能均有不同程度的影响,无论镁锭经过什么预处理,挤压成形的管件经固溶处理后,水冷的力学性能要高于空冷的力学性能;而经固溶加时效处理后则相反,水冷时效之后的力学性能普遍比经过空冷时效的力学性能低。 展开更多
关键词 挤压 镁合金管件 固溶处理 组织 力学性能
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G115钢大口径管件的热处理 被引量：5
19
作者 丛相州 彭杏娜 +5 位作者 彭先宽 王涛 陈正宗 姜海峰 李传永 张书迎 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第3期90-95,共6页
采用正交试验法,分析了正火温度、正火时间、回火温度、回火时间热处理参数对G115钢性能的影响,并通过热压三通热模拟,研究G115钢大口径管件的热处理工艺。结果表明,回火温度对G115钢强度、硬度和冲击性能的综合影响最大。回火温度为78... 采用正交试验法,分析了正火温度、正火时间、回火温度、回火时间热处理参数对G115钢性能的影响,并通过热压三通热模拟,研究G115钢大口径管件的热处理工艺。结果表明,回火温度对G115钢强度、硬度和冲击性能的综合影响最大。回火温度为780℃时,强度和硬度保持在较高的水平,冲击性能较优。G115钢大口径管件的热处理推荐工艺为正火温度1070~1090℃,保温时间1~2 min/mm且不小于1.5 h;回火温度770~790℃,保温时间3.5~5 min/mm且不小于4 h。试制G115钢大口径管件经推荐工艺处理后,性能均符合T/CSTM 00017—2017标准要求。 展开更多
关键词 G115钢 大口径管件 热处理 正交试验
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TC4钛合金碳氮复合渗层的组织结构与性能 被引量：4
20
作者 刘静 颜志斌 +2 位作者 祝园园 杨峰 马亚芹 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第6期150-155,共6页
利用真空脉冲碳氮复合渗技术在TC4钛合金表面制备了梯度强化层。采用XRD和SEM对复合渗层组织结构进行了表征,并对其硬度分布、耐磨性和耐蚀性进行了分析。结果表明,经过真空脉冲碳氮复合渗处理后的TC4钛合金表层由TiC、TiN和C_(0.7)N_(0... 利用真空脉冲碳氮复合渗技术在TC4钛合金表面制备了梯度强化层。采用XRD和SEM对复合渗层组织结构进行了表征,并对其硬度分布、耐磨性和耐蚀性进行了分析。结果表明,经过真空脉冲碳氮复合渗处理后的TC4钛合金表层由TiC、TiN和C_(0.7)N_(0.3)Ti相组成。其中先渗碳后渗氮工艺所获得的合金渗层最厚,其磨损率达到5.370×10^(-8)cm^3·min^(-1)·N^(-1),只有原样的1/36,腐蚀速率从原样的13.5 mm/a减小到0.421 mm/a,综合性能最优。 展开更多
关键词 TC4合金 碳氮复合渗层 真空 耐磨性 耐蚀性
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