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热处理对GTAW焊接合金钢残余应力松弛的作用
1
作者 李巍 曹小龙 +3 位作者 李聚涛 朱昌赐 娄正计 沈梓楠 《模具制造》 2026年第1期126-128,131,共4页
从焊接热源分布、合金钢材料特性与残余应力演化机制出发,系统探讨了热处理温度、保温时间及路径控制对应力场的调节作用,并在工艺匹配性与构件服役性能协同的视角下提出热处理优化建议。研究成果对提升合金钢焊接构件的稳定性与安全性... 从焊接热源分布、合金钢材料特性与残余应力演化机制出发,系统探讨了热处理温度、保温时间及路径控制对应力场的调节作用,并在工艺匹配性与构件服役性能协同的视角下提出热处理优化建议。研究成果对提升合金钢焊接构件的稳定性与安全性具有重要指导意义。 展开更多
关键词 GTAW焊接 合金钢 热处理 残余应力
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稀土Ce对U71MnG重轨钢显微组织和性能的影响
2
作者 刘玉宝 刘香军 +4 位作者 李园 杨吉春 高日增 杨鹏飞 王敏 《上海金属》 2026年第1期39-48,共10页
采用光学显微镜、场发射扫描电子显微镜、电子万能试验机、摆锤式冲击试验机和MRH-5A环块型磨损试验机等研究了铈质量分数为0%、0.016%、0.024%和0.026%的U71MnG重轨钢的显微组织、力学性能和耐磨性。结果表明:稀土Ce能细化钢的组织,即... 采用光学显微镜、场发射扫描电子显微镜、电子万能试验机、摆锤式冲击试验机和MRH-5A环块型磨损试验机等研究了铈质量分数为0%、0.016%、0.024%和0.026%的U71MnG重轨钢的显微组织、力学性能和耐磨性。结果表明:稀土Ce能细化钢的组织,即减小珠光体片层间距,含0.016%Ce的U71MnG钢的珠光体片层间距最小,为201.77 nm;含铈的U71MnG钢中MnS夹杂物被改性成Ce_(2)O_(2)S夹杂物,尺寸减小,并从不规则状转变为近似球状;与不含铈的U71MnG钢相比,含0.016%Ce的U71MnG钢的抗拉强度提高了52.5%、冲击吸收能量提高了26.1%;添加适量的稀土Ce能显著提高U71MnG钢的耐磨性。 展开更多
关键词 稀土Ce U71MnG钢 夹杂物 珠光体 抗拉强度
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金属棒料设备高强度螺栓疲劳断裂失效分析
3
作者 阮子行 席赟 +5 位作者 高金海 杨鹏伟 马志远 钞舒城 王洪岗 张乐睿 《模具制造》 2026年第3期86-88,共3页
针对金属棒料设备中对称布置的高强度螺栓发生的早期断裂问题,开展了系统性的失效分析。通过宏观形貌观察、断口分析、显微组织检验及非金属夹杂物评定等手段,深入揭示了其断裂机理。分析结果表明,两根螺栓的断裂模式均为高周多源疲劳断... 针对金属棒料设备中对称布置的高强度螺栓发生的早期断裂问题,开展了系统性的失效分析。通过宏观形貌观察、断口分析、显微组织检验及非金属夹杂物评定等手段,深入揭示了其断裂机理。分析结果表明,两根螺栓的断裂模式均为高周多源疲劳断裂,主要源于螺栓根部采用尖角过渡设计造成严重的应力集中。本研究不仅为预防螺栓早期失效、延长其服役寿命提供了直接指导,也为优化同类关键紧固件的设计与制造工艺奠定了坚实基础。 展开更多
关键词 高强度螺栓 疲劳断裂 应力集中 失效分析
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DIEVAR模具钢表面粗糙度对其渗氮能力的影响
4
作者 许肖阳 孙志乾 《模具制造》 2026年第1期73-75,共3页
研究了热作钢材Dievar表面不同粗糙度(Ra1.048~0.012μm)对其渗氮能力的影响。结果表明,在现有气体氮化工艺下,当Ra≥0.097μm(400#砂纸)时,试样氮化结果类似(表面硬度>1000 HV0.2;渗层深度~65-80μm);当Ra0.032μm(1000#砂纸)和0.02... 研究了热作钢材Dievar表面不同粗糙度(Ra1.048~0.012μm)对其渗氮能力的影响。结果表明,在现有气体氮化工艺下,当Ra≥0.097μm(400#砂纸)时,试样氮化结果类似(表面硬度>1000 HV0.2;渗层深度~65-80μm);当Ra0.032μm(1000#砂纸)和0.023μm(2000#砂纸)时,渗氮效果不均匀,存在软区和硬区;当试样表面为抛光状态(Ra0.012μm)时,未见明显的氮化迹象。模拟的小型工件也表现出类似的结果。在此基础上,讨论了该结果对实际模具制造的影响。 展开更多
关键词 DIEVAR 压铸模 气体氮化 粗糙度
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金相技能大赛训练与备战的经验探讨
5
作者 赵合芹 雷富坤 《模具制造》 2026年第3期68-71,共4页
探讨了金相技能大赛训练与备战的经验。通过系统分析和总结,提出了有效的训练方法和备战策略。研究表明,制定科学的训练计划、强化基础技能训练、模拟比赛训练是提高参赛者水平的关键。同时,严格的时间管理、掌握心理调适方法以及提高... 探讨了金相技能大赛训练与备战的经验。通过系统分析和总结,提出了有效的训练方法和备战策略。研究表明,制定科学的训练计划、强化基础技能训练、模拟比赛训练是提高参赛者水平的关键。同时,严格的时间管理、掌握心理调适方法以及提高团队协作能力也是取得优异成绩的重要环节。 展开更多
关键词 金相技能大赛 训练方法 备战策略
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Q550D钢厚板辊式淬火过程的组织与应力演化规律
6
作者 王宇阔 丁祎 +3 位作者 魏敬兵 李鸿煊 王月香 张驰 《金属热处理》 北大核心 2026年第2期305-312,共8页
为了探究Q550D钢厚板淬火过程中组织与应力的演化规律,基于有限元软件Deform的热处理模块,建立了Q550D钢厚板在辊式淬火机中淬火过程的热-力-组织多场耦合的数值模型,并与工业辊式淬火后钢板样品的组织和应力进行了对比分析。结果表明:6... 为了探究Q550D钢厚板淬火过程中组织与应力的演化规律,基于有限元软件Deform的热处理模块,建立了Q550D钢厚板在辊式淬火机中淬火过程的热-力-组织多场耦合的数值模型,并与工业辊式淬火后钢板样品的组织和应力进行了对比分析。结果表明:60 mm厚的Q550D钢板经过辊式淬火机淬火后,表层为马氏体组织,1/4厚度处与心部为贝氏体与铁素体的混合组织。表层的硬度为440 HV0.5,心部的硬度为220 HV0.5。淬火应力模拟值为:表层受到-645 MPa的压应力,心部受到273 MPa拉应力,残余应力测试值与模拟结果误差在20%以内,验证了模型的准确性。辊式淬火后钢板的残余应力是热应力与组织应力共同作用的结果。随着宽厚板厚度的增加,钢板整体残余应力水平增大,通过适当降低淬火机辊道速度或增大淬火机高压区水量的手段可以降低钢板整体的残余应力。 展开更多
关键词 高强钢 辊式淬火机 微观组织 应力 有限元法
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连续退火炉气氛露点对烘烤硬化钢选择性氧化行为的影响
7
作者 戚天武 陈卓 +2 位作者 杨培元 黎军顽 汪宏斌 《上海金属》 2026年第1期76-81,共6页
进行了连续退火模拟试验,利用扫描电子显微镜、辉光放电光谱仪对在露点为-40、-25、-15和0℃的气氛中退火的BH钢表面氧化程度进行表征,分析了退火气氛露点对BH钢选择性氧化行为的影响。结果表明:随着退火气氛露点的升高,BH钢表面氧化程... 进行了连续退火模拟试验,利用扫描电子显微镜、辉光放电光谱仪对在露点为-40、-25、-15和0℃的气氛中退火的BH钢表面氧化程度进行表征,分析了退火气氛露点对BH钢选择性氧化行为的影响。结果表明:随着退火气氛露点的升高,BH钢表面氧化程度先增大后减小,在露点为-25℃的气氛中退火的钢表面氧化最严重;BH钢表层主要存在Mn和O元素的富集,其浓度峰值随露点的提高先增大后减小,与表面氧化程度随露点的变化规律一致;表面氧化物以锰的氧化物为主,还有少量硅的氧化物;为减轻BH钢表面氧化程度,连续退火炉内气氛的露点应控制在-15~0℃。 展开更多
关键词 选择性氧化 退火 露点 BH钢
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基于机器学习的X80管线钢环焊缝热影响区硬度预测模型
8
作者 蒋庆梅 邓丽阳 +4 位作者 张小强 贡誉 张东 甄莹 刘啸奔 《焊管》 2026年第1期28-35,共8页
为了探究X80管线钢环焊接头热影响区的特性,获取温度历程数据和热影响区硬度的非线性关系,对热影响区硬度均值进行了精准预测。以X80管线钢为研究对象并开展了热模拟试验,通过显微硬度测试得到了热模拟试样的硬度值和全尺寸环焊缝接头... 为了探究X80管线钢环焊接头热影响区的特性,获取温度历程数据和热影响区硬度的非线性关系,对热影响区硬度均值进行了精准预测。以X80管线钢为研究对象并开展了热模拟试验,通过显微硬度测试得到了热模拟试样的硬度值和全尺寸环焊缝接头热影响区的硬度分布。基于热模拟试样硬度数据库,采用多指标综合评价优选基于粒子群优化的支持向量回归算法,构建热影响区硬度预测模型,并通过有限元模型计算获取温度历程的特征数据,代入硬度预测模型完成实际热影响区硬度分布进行预测。结果显示,全自动焊、组合自动焊的硬度预测均值相对误差分别为4.70%和6.01%,为焊接工艺优化提供指导。 展开更多
关键词 X80管线钢 环焊缝热影响区 热模拟试验 硬度预测 机器学习
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60E1A1-60E1尖轨跟端的热处理工艺优化
9
作者 杜一飞 王玲 +3 位作者 梁磊 李健 王浩成 王浪 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期274-278,共5页
对R350HT钢AT轨所制60E1A1-60E1尖轨跟端进行全断面感应加热+吹风热处理,分析原材、加热温度、吹风位置对尖轨跟端组织与性能的影响。结果表明:原材中存在大量晶界铁素体时,跟端经过锻造热处理后,仍会有明显的晶界铁素体存在,导致尖轨... 对R350HT钢AT轨所制60E1A1-60E1尖轨跟端进行全断面感应加热+吹风热处理,分析原材、加热温度、吹风位置对尖轨跟端组织与性能的影响。结果表明:原材中存在大量晶界铁素体时,跟端经过锻造热处理后,仍会有明显的晶界铁素体存在,导致尖轨跟端硬度和伸长率下降。加热温度低,跟端锻造热处理后索氏体含量高,顶面硬度与横断面硬度较高,但伸长率降低。多风盒吹风条件下,应尽量将过渡段和成形段完全置于低风压区域。通过控制原材质量、调整加热温度为930℃、将跟端过渡段置于单一风盒下的方式,可生产出强度超过1200 MPa、伸长率高于10%,且顶面硬度、断面硬度均满足欧洲标准的尖轨跟端产品。 展开更多
关键词 60E1A1-60E1尖轨跟端 热处理 工艺优化 组织 性能
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GCr15钢滚子淬火后外观不良的改进措施
10
作者 沈大伟 《热处理》 2026年第1期33-35,共3页
针对GCr15钢滚子经辊棒盐浴炉淬火后出现外观不良的问题,采用电子探针成分分析、金相显微观察等方法,探究滚子表面斑状物形成机制。结果表明:加热室前区温度低,致使炉气中CO发生析出反应(2CO→C+CO_(2));随后滚子表面进一步发生氧化反应... 针对GCr15钢滚子经辊棒盐浴炉淬火后出现外观不良的问题,采用电子探针成分分析、金相显微观察等方法,探究滚子表面斑状物形成机制。结果表明:加热室前区温度低,致使炉气中CO发生析出反应(2CO→C+CO_(2));随后滚子表面进一步发生氧化反应(3CO_(2)+4Fe→2Fe_(2)O_(3)+3C),生成的Fe_(2)O_(3)无法在炉内还原;其与前期析出的碳共同附着于滚子表面,最终形成斑状物。为此,通过将气氛由氮气+甲醇更换为氮气+丙烷,有效解决了滚子表面颜色不良的问题。 展开更多
关键词 盐浴炉淬火 颜色不良 气氛 GCR15钢 热处理
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优化结晶器保护渣以改善38CrMoAl高铝钢连铸坯的表面质量
11
作者 方勇 《特殊钢》 2026年第1期64-68,共5页
研究了连铸生产w[Al]为0.7%~1.1%的38CrMoAl钢过程中,使用不同性能的结晶器保护渣对连铸坯(390 mm×510 mm)表面质量的影响。结果表明,38CrMoAl钢表面质量与结晶器保护渣的物理化学性质有密切的关系。具体而言,碱度为0.38,熔点为1 ... 研究了连铸生产w[Al]为0.7%~1.1%的38CrMoAl钢过程中,使用不同性能的结晶器保护渣对连铸坯(390 mm×510 mm)表面质量的影响。结果表明,38CrMoAl钢表面质量与结晶器保护渣的物理化学性质有密切的关系。具体而言,碱度为0.38,熔点为1 008℃,粘度为0.45 Pa·s的低碱度、低熔点、低粘度性能的保护渣能够显著提升38CrMoAl钢在浇注过程中的稳定性,改善铸坯的表面质量。连铸坯表面凹坑数量最大从6.45个/支降低到0.3个/支,最大连续浇注炉数从5炉提升到12炉。与此同时,这种结晶器保护渣在浇注过程的消耗量最大,为0.45 kg/t;浇注结束后成分变化最小,渣条中的w[Al_(2)O_(3)]为17.8%,w[SiO_(2)]为29.0%。 展开更多
关键词 高铝钢 连铸 结晶器保护渣 表面质量
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注射模表面激光处理技术探讨
12
作者 陶永亮 任登安 +1 位作者 张明怡 黄登懿 《模具制造》 2025年第2期63-66,共4页
介绍了激光表面处理方式和CO_(2)激光器、半导体激光器和YAG激光器应用原理,描述了注射模出现的主要失效机理,并提出用激光淬火解决注射模出现的问题,讲述了注射模常用的P20、718、H13和45钢激光淬火处理案例。
关键词 注射模 模具表面 激光器 模具材料 激光淬火 表面处理
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0.5%Mo添加对NM400级耐磨钢组织性能的调控 被引量：1
13
作者 马瑞杰 许立雄 +1 位作者 张毅 皮昕宇 《金属热处理》 北大核心 2025年第4期72-79,共8页
通过光学显微镜(OM)、电子背散射衍射(EBSD)和JMatPro软件模拟,系统研究了添加0.5%Mo对NM400级耐磨钢微观组织演变、相变行为及力学性能的作用机制。研究表明,钼元素的引入显著提升了试验钢的淬透性,促使材料在较低冷速下即可形成板条... 通过光学显微镜(OM)、电子背散射衍射(EBSD)和JMatPro软件模拟,系统研究了添加0.5%Mo对NM400级耐磨钢微观组织演变、相变行为及力学性能的作用机制。研究表明,钼元素的引入显著提升了试验钢的淬透性,促使材料在较低冷速下即可形成板条马氏体组织。随着M_(2)C型碳化物析出量的增加,分级组织结构得到显著细化,从而协同强化了晶粒细化和固溶强化的效果。相较于未添加钼的0Mo钢,含0.5%Mo的试验钢在保持良好塑性的同时,其屈服强度和抗拉强度分别提升至996.6 MPa和1350.0 MPa,但断裂总延伸率略有下降。 展开更多
关键词 耐磨钢 Mo元素 淬透性 微观组织
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球化退火对55Cr3弹簧钢淬火组织与性能的影响 被引量：1
14
作者 李绍杰 刘运娜 《金属热处理》 北大核心 2025年第7期265-269,共5页
对热轧态55Cr3弹簧圆钢进行了球化退火,研究了55Cr3钢热轧态与不同温度退火球化后的显微组织及其再经中频感应加热淬火后的组织与性能。结果表明,在中频感应加热温度为870~880℃、加热时间为10 s条件下,55Cr3钢670~790℃退火后的组织在... 对热轧态55Cr3弹簧圆钢进行了球化退火,研究了55Cr3钢热轧态与不同温度退火球化后的显微组织及其再经中频感应加热淬火后的组织与性能。结果表明,在中频感应加热温度为870~880℃、加热时间为10 s条件下,55Cr3钢670~790℃退火后的组织在快速的感应加热过程中奥氏体化不充分,导致淬火后的组织中存在未溶碳化物,硬度低于技术要求。通过提高中频感应加热温度至900~930℃或延长感应加热时间至20 s,可使其完全奥氏体化,淬火后获得全部马氏体组织,硬度满足技术要求。 展开更多
关键词 退火组织 弹簧钢 中频感应加热 淬火组织
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表面织构对H13模具钢激光熔覆残余应力影响分析 被引量：2
15
作者 赵昌龙 于子策 +3 位作者 杜伟龙 张自豪 白宇阳 张书豪 《制造技术与机床》 北大核心 2025年第1期21-27,共7页
在H13模具钢多层激光熔覆过程中,通过预置表面织构以降低激光熔覆后模具钢熔覆层的残余应力,减少其裂纹的产生。首先,对待加工表面进行预处理,预置正方形表面织构,并利用Ansys软件APDL语言模拟激光熔覆过程,对熔覆过程中的温度场和应力... 在H13模具钢多层激光熔覆过程中,通过预置表面织构以降低激光熔覆后模具钢熔覆层的残余应力,减少其裂纹的产生。首先,对待加工表面进行预处理,预置正方形表面织构,并利用Ansys软件APDL语言模拟激光熔覆过程,对熔覆过程中的温度场和应力场进行了耦合分析研究;其次,结合正交实验模拟结果研究预置织构对激光熔覆层温度场和残余应力的影响;最后,进行实验测定。研究结果表明,对正交仿真实验结果进行均值化分析可知,最优熔覆参数为激光功率P=400 W,扫描速率v=20 mm/s,激光光斑半径R=0.8 mm,影响熔覆层残余应力的影响程度顺序依次为激光功率>激光光斑半径>扫描速率。将最优参数下有、无织构的仿真及实际加工结果进行对比,仿真结果中有织构激光熔覆后工件表面的残余应力降低了25.96%,实际熔覆后有织构工件表面的残余应力18.55%。因此通过在H13模具钢基体表面预置织构的方法,可以降低熔覆层残余应力,从而减少或消除裂纹的产生,在利用激光熔覆进行模具再制造过程中可以起到积极有效的作用。 展开更多
关键词 残余应力 激光熔覆 表面织构 有限元分析 H13模具钢
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加热时间对60Cr13不锈钢刀具表面氧化和脱碳的影响
16
作者 纪显彬 潘吉祥 +2 位作者 李照国 魏海霞 钱张信 《金属热处理》 北大核心 2025年第1期31-35,共5页
研究了在1050℃下,不同加热时间(20、40 min)对60Cr13不锈钢刀具表面氧化和脱碳的影响。结果表明,在1050℃加热温度下,较长的保温时间导致60Cr13不锈钢刀具表面出现严重的内部氧化和晶界氧化,氧化层厚度达到15~17μm。此外,延长保温时间... 研究了在1050℃下,不同加热时间(20、40 min)对60Cr13不锈钢刀具表面氧化和脱碳的影响。结果表明,在1050℃加热温度下,较长的保温时间导致60Cr13不锈钢刀具表面出现严重的内部氧化和晶界氧化,氧化层厚度达到15~17μm。此外,延长保温时间,在高温环境下,氧化反应随之加剧,一方面,氧气不断向钢材内部扩散;另一方面,钢材中的碳元素则向外迁移。由于碳原子的扩散速率超过了氧化速率,加剧了表面脱碳过程,降低了表层的碳含量,从而导致60Cr13不锈钢刀具表面硬度降低。 展开更多
关键词 60Cr13不锈钢 刀具 加热时间 氧化 脱碳
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热作模具钢低温回火短程碳扩散行为
17
作者 张进峰 吴晓春 +1 位作者 闵娜 金明江 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第11期133-140,共8页
通过电阻法对淬火态SDCM1热作模具钢从室温~200℃回火过程进行动态表征,采用三维原子探针(3DAP)显微组织分析技术分析淬火态和回火态试样各元素原子的三维空间分布及在选区空间的浓度变化,结合淬火态试样在室温~200℃加热过程中硬度变... 通过电阻法对淬火态SDCM1热作模具钢从室温~200℃回火过程进行动态表征,采用三维原子探针(3DAP)显微组织分析技术分析淬火态和回火态试样各元素原子的三维空间分布及在选区空间的浓度变化,结合淬火态试样在室温~200℃加热过程中硬度变化分析低温回火过程中碳原子扩散行为。结果表明:淬火态试样低温回火后碳元素在局部区域出现明显的偏聚,合金元素Mn、Mo、Cr等几乎分布均匀;室温至70℃回火时电阻随温度的升高而增加主要是声子散射电子引起的;70℃至125℃回火时电阻偏离原有线性上升趋势,增幅变缓,随后呈现下降趋势,为该温度区间碳原子短程扩散偏聚散射电子作用减弱所致;120℃附近出现与电阻峰特征吻合的硬度峰值,归因为碳原子向位错扩散偏聚钉扎位错。 展开更多
关键词 热作模具钢 碳扩散 硬度 电阻法 三维原子探针
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钛微合金钢连续冷却过程中纳米碳化物的析出控制
18
作者 霍向东 陈松军 +3 位作者 吴浩 彭明天 李烈军 张鑫奎 《工程科学学报》 北大核心 2025年第11期2213-2222,共10页
本文采用Gleeble-3800热模拟实验机、透射电子显微镜和显微硬度计等研究了钛微合金钢不同冷却工艺下的相变、析出和力学性能.结果表明:实验钢在900℃变形后,随着冷却速率升高,室温组织的显微硬度总体呈上升趋势,但缓慢冷却的γ→α相变... 本文采用Gleeble-3800热模拟实验机、透射电子显微镜和显微硬度计等研究了钛微合金钢不同冷却工艺下的相变、析出和力学性能.结果表明:实验钢在900℃变形后,随着冷却速率升高,室温组织的显微硬度总体呈上升趋势,但缓慢冷却的γ→α相变有助于纳米碳化物析出,并因其沉淀强化作用在0.5℃·s^(−1)的冷速下出现硬度峰值,为260±9.9 HV.随后采用两阶段控制冷却工艺,以20℃·s^(−1)快冷到相变开始温度635℃后,在0.1℃·s^(−1)冷速下显微硬度最高,为275±11.3 HV,析出粒子平均尺寸2.55 nm;产生的析出强化效应为293.4 MPa,分段温度为700℃,硬度峰值260.6±8.1 HV出现在0.5℃·s^(−1),粒子平均尺寸为6.73 nm;而600℃的分段温度则抑制了铁素体相变,贝氏体组织的硬度普遍更低.采用中厚板工艺生产钛微合金化高强钢,为充分促进纳米碳化物析出,发挥其沉淀强化效果,应控制层流冷却的终冷温度接近于相变开始温度,随后采用堆垛、缓冷坑、热蒸汽冷却等降低冷速的工艺措施.如层流冷却后采用空冷,纳米碳化物仍可发挥一定沉淀强化效果,但应该设定较高的终冷温度(如700℃). 展开更多
关键词 钛微合金钢 连续冷却 铁素体相变 析出动力学 强化机理
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大型圆弧导轨的热处理工艺模拟
19
作者 姜笃山 刘营 李连龙 《金属热处理》 北大核心 2025年第10期317-322,共6页
采用有限元方法对40CrNi2MoA钢大型圆弧导轨的表面感应淬火和回火过程进行了模拟研究,分析了导轨表面硬度、淬硬层深度、整体变形量和残余应力的变化,并与根据导轨实际热处理测试结果进行了对比分析。结果表明,导轨感应淬火和回火后的... 采用有限元方法对40CrNi2MoA钢大型圆弧导轨的表面感应淬火和回火过程进行了模拟研究,分析了导轨表面硬度、淬硬层深度、整体变形量和残余应力的变化,并与根据导轨实际热处理测试结果进行了对比分析。结果表明,导轨感应淬火和回火后的表面硬度、淬硬层深度、整体变形量的模拟结果与实际热处理结果基本一致,模拟结果较为准确,可用于导轨热处理结果的预测与工艺参数的优化。 展开更多
关键词 大型圆弧导轨 40CrNi2MoA钢 热处理 模拟 感应淬火 回火
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SA738 Gr.B钢板免除焊后热处理研究
20
作者 张俊宝 柳胜华 +1 位作者 朱瑞峰 丛大志 《焊管》 2025年第10期53-59,共7页
为了探究CAP1400钢制安全壳筒体用材料SA738 Gr.B板材免除焊后热处理的可行性,分别采用手工电弧焊(SMAW)、埋弧焊(SAW)、熔化极气体保护焊(GMAW)对试板进行焊接,对比分析了不同焊接工艺下母材交货态和焊后热处理态的组织形貌、抗拉强度... 为了探究CAP1400钢制安全壳筒体用材料SA738 Gr.B板材免除焊后热处理的可行性,分别采用手工电弧焊(SMAW)、埋弧焊(SAW)、熔化极气体保护焊(GMAW)对试板进行焊接,对比分析了不同焊接工艺下母材交货态和焊后热处理态的组织形貌、抗拉强度、冲击韧性等性能,并进行不同工况下安全壳的快速断裂试验评定。结果表明,两种状态下母材及焊接接头抗拉强度均满足≥585 MPa的要求,但焊后热处理使母材和焊缝金属冲击性能降低,且对热影响区性能无明显改善;焊后热处理并没有改善焊接接头的力学性能;安全壳无论在喷淋工况还是气压试验工况下均不会发生快速断裂。对于厚度≤60 mm的SA738 Gr.B钢板,免除焊后热处理是可行的,可有效避免热处理过程中局部加热导致的结构变形。 展开更多
关键词 SA738 Gr.B板材 焊接接头 焊后热处理 快速断裂试验
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