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45钢制活塞杆开裂原因分析 被引量：5
1
作者 戴乐阳 林少芬 +3 位作者 杨胜州 潘广锋 郭宁 戴乐兰 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第2期119-121,共3页
在生产45钢活塞杆时发现,经表面感应加热淬火的活塞杆在磨削加工时表面产生微裂纹。成分和组织分析表明,活塞杆所用钢材符合45钢化学成分要求,由于缺少必要的锻造和调质处理,其原始组织保留了大量的粗大网状铁素体,不满足后续表面强化... 在生产45钢活塞杆时发现,经表面感应加热淬火的活塞杆在磨削加工时表面产生微裂纹。成分和组织分析表明,活塞杆所用钢材符合45钢化学成分要求,由于缺少必要的锻造和调质处理,其原始组织保留了大量的粗大网状铁素体,不满足后续表面强化对心部组织的要求。因活塞杆感应加热淬火操作不当,硬化层出现软带,使有效硬化层深度及表面硬度波动范围大大超过技术要求。活塞杆表面磨削不当又诱发拉应力,残存的铁素体被直接撕裂形成表面裂纹。 展开更多
关键词 活塞杆 裂纹 感应淬火 网状铁素体 软带 磨削
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In,Ge添加对Fe_(81)Ga_(19)合金磁致伸缩系数的影响 被引量：7
2
作者 范进良 高芳 刘敬华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第6期79-83,共5页
研究了Fe81(Ga1-xYx)19(Y=In,Ge;x=0,0.1)合金的相结构,微观结构和磁致伸缩性能。结果表明:铸态和淬火态Fe81Ga19为A2相单相结构,微观组织是均匀的等轴晶;添加In后,合金由A2和富In相两相组成,富In相呈细小的颗粒状沿晶界分布,淬火后,富I... 研究了Fe81(Ga1-xYx)19(Y=In,Ge;x=0,0.1)合金的相结构,微观结构和磁致伸缩性能。结果表明:铸态和淬火态Fe81Ga19为A2相单相结构,微观组织是均匀的等轴晶;添加In后,合金由A2和富In相两相组成,富In相呈细小的颗粒状沿晶界分布,淬火后,富In相数量减少;添加Ge后,合金保持了A2相结构,晶格常数减小,铸态Fe81(Ga0.9Ge0.1)19合金中存在大量的枝晶,淬火后枝晶消失,成为均匀的等轴晶。铸态Fe81Ga19合金的磁致伸缩系数为3.3×10-5,淬火后提高到了7.2×10-5;添加In后,合金的磁致伸缩系数降低,淬火态Fe81(Ga0.9In0.1)19合金的磁致伸缩系数较热处理前提高了约1倍;添加Ge后Fe-Ga合金的磁致伸缩系数降低,与铸态Fe81(Ga0.9Ge0.1)19合金相比,淬火后磁致伸缩系数提高了约2倍。 展开更多
关键词 磁致伸缩 FE-GA合金 相结构 In元素添加 Ge元素添加
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7075铝合金厚板淬火残余应力消除工艺的研究 被引量：4
3
作者 朱伟 彭大暑 +1 位作者 张辉 杨立斌 《湘潭大学自然科学学报》 CAS CSCD 2002年第1期75-77,98,共4页
对 70 75铝合金厚板的预拉伸量与时效工艺制度对其淬火后残余应力大小及变化规律进行了测试与分析 .结果表明 :随着预拉伸量的增加 ,轧向和横向残余应力均由压应力转变为拉应力 ,当预拉伸量为 2 %左右时 ,残余应力降到零 ;随着时效温度... 对 70 75铝合金厚板的预拉伸量与时效工艺制度对其淬火后残余应力大小及变化规律进行了测试与分析 .结果表明 :随着预拉伸量的增加 ,轧向和横向残余应力均由压应力转变为拉应力 ,当预拉伸量为 2 %左右时 ,残余应力降到零 ;随着时效温度的升高和时效时间的延长 ,轧向和横向残余应力均呈下降趋势 .合理的预拉伸量和时效制度是减少 70 75铝合金厚板淬火残余应力有效的工艺措施 . 展开更多
关键词 7075铝合金 厚板 淬火 残余应力 时效 预拉伸
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循环淬火工艺对30CrMnTi组织和性能的影响 被引量：5
4
作者 景延峰 杨莉 +1 位作者 葛进国 郭国林 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第6期229-231,共3页
分别在840、860、880和900℃对30CrMnTi进行淬火处理,采用光学显微镜观察显微组织,并测不同淬火温度下的硬度。结果发现,经880℃淬火处理后晶粒细小且均匀,硬度达48.3 HRC。在880℃进行1~4次循环热处理,观察热处理后的显微组织,并测试... 分别在840、860、880和900℃对30CrMnTi进行淬火处理,采用光学显微镜观察显微组织,并测不同淬火温度下的硬度。结果发现,经880℃淬火处理后晶粒细小且均匀,硬度达48.3 HRC。在880℃进行1~4次循环热处理,观察热处理后的显微组织,并测试硬度。结果表明,循环热处理次数增加,晶粒细化效果越明显。在880℃循环热处理3次时晶粒细化效果最佳,硬度值最大,达到58.5 HRC。 展开更多
关键词 循环热处理 30CrMnTi 显微组织 硬度
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9Cr18MoV钢牵引销裂纹分析 被引量：3
5
作者 刘海兰 陈智江 +1 位作者 王华炜 贾虹 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2010年第9期108-110,共3页
针对9Cr18MoV钢牵引销在高频淬火时开裂问题,采用化学分析、宏观和微观检验等手段分析其原因。结果表明,牵引销的碳含量超出标准要求,使热处理加热温度过高,造成晶粒粗大及碳化物沿晶界析出,最终在高频淬火时开裂。
关键词 牵引销 碳含量 网状碳化物 晶粒度
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4Cr13钢棒热处理裂纹分析 被引量：4
6
作者 张彦文 王继辉 陈宇 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2010年第1期120-122,共3页
4Cr13钢棒料(φ190 mm)淬火后出现纵向裂纹,通过宏观和微观分析对4Cr13钢棒料淬火后出现纵向裂纹的原因进行分析。结果表明,4Cr13钢原材料颗粒夹杂物较多、网状碳化物和淬火应力导致了纵向开裂。
关键词 4CR13钢 淬火裂纹 夹杂物 网状碳化物
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热轧无缝钢管淬火裂纹的识别与预防 被引量：10
7
作者 高展 郭金宝 《钢管》 CAS 2015年第5期49-52,共4页
简述了热轧无缝钢管淬火裂纹的形貌及特点,介绍了淬火裂纹与轧制裂纹的区别与识别方法,分析了具体的轧制裂纹和淬火裂纹案例,包括混合型裂纹的识别;从材料的C含量和Mn含量控制、加热温度控制和冷却速度控制等方面给出了钢管淬火裂纹的... 简述了热轧无缝钢管淬火裂纹的形貌及特点,介绍了淬火裂纹与轧制裂纹的区别与识别方法,分析了具体的轧制裂纹和淬火裂纹案例,包括混合型裂纹的识别;从材料的C含量和Mn含量控制、加热温度控制和冷却速度控制等方面给出了钢管淬火裂纹的预防控制方法。分析认为:水淬钢种应严格控制C和Mn的质量分数,当w(C)+w(Mn)/3≥0.9%时,采用水淬工艺存在开裂风险,宜采用油淬工艺;对于高C、高Mn钢种,降低淬火温度和冷却速度,有利于防止热轧无缝钢管淬火裂纹的产生。 展开更多
关键词 热轧无缝钢管 淬火裂纹 轧制裂纹 热处理 预防 识别
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钢件淬火开裂的原因分析与防治技术措施探究
8
作者 崔家驹 《中国金属通报》 2025年第15期20-22,共3页
淬火是钢材热处理环节中的一段重要工序和热处理方式,可有效改善钢材的金相组织和结构,从而使钢材获得理想的强度、硬度和耐磨损等物理性能。但是在淬火时,由于钢件温度的急剧变化和内部金相组织的改变,一些存在缺陷问题的钢件很容易出... 淬火是钢材热处理环节中的一段重要工序和热处理方式,可有效改善钢材的金相组织和结构,从而使钢材获得理想的强度、硬度和耐磨损等物理性能。但是在淬火时,由于钢件温度的急剧变化和内部金相组织的改变,一些存在缺陷问题的钢件很容易出现淬火开裂的问题,继而给生产带来不利影响。淬火开裂在金属热处理环节中比较常见,也是后果比较严重的缺陷问题,其原因也是多方面的。钢材淬火开裂的原因不仅与淬火温度有关,还与原材料质量、工件结构等因素有关。这就需要结合淬裂现象,分析热处理操作及工艺参数设定方面的不足,制定合理的改进措施。本文分析了导致钢件淬火开裂的几种常见原因,并提出了防止淬裂的相关技术措施。 展开更多
关键词 淬火 开裂 原因分析 防治
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45钢油缸活塞杆的断裂原因分析
9
作者 杨晓彩 赵晓萍 +1 位作者 戚翠芬 李双居 《山西冶金》 2025年第6期37-39,共3页
针对某厂调质处理的45钢油缸活塞杆在使用过程中发生断裂问题,通过扫描电镜进行断口分析、化学成分分析、力学性能分析、显微组织观察及夹杂物分析,对活塞杆的断裂原因进行探讨。结果表明:活塞杆所用材质为45钢,其金相组织为马氏体、珠... 针对某厂调质处理的45钢油缸活塞杆在使用过程中发生断裂问题,通过扫描电镜进行断口分析、化学成分分析、力学性能分析、显微组织观察及夹杂物分析,对活塞杆的断裂原因进行探讨。结果表明:活塞杆所用材质为45钢,其金相组织为马氏体、珠光体和铁素体,材料强度、硬度低,在应力集中时加剧裂纹扩展,且材质中的氧化物类夹杂颗粒较大,含量较高,这是导致活塞杆承受交变载荷的能力下降、最终发生脆性断裂的主要原因。 展开更多
关键词 活塞杆 45钢 夹杂物 断裂
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高碳铬轴承零件热处理变形分析 被引量：8
10
作者 张增岐 张磊 仇亚军 《轴承》 北大核心 2004年第6期21-25,共5页
对轴承零件热处理后尺寸变化规律及影响轴承零件热处理变形的各种因素及机理进行了全面分析和总结 ,并提出了解决轴承零件热处理变形的具体措施。
关键词 套圈 热处理 变形 尺寸变化
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20CrNiMo钢零件渗碳表层淬火开裂原因分析 被引量：6
11
作者 刘永飞 王平怀 +1 位作者 党恩 张中旗 《理化检验（物理分册）》 CAS 2014年第3期229-231,共3页
20CrNiMo钢零件经气体渗碳淬火后,在其渗碳区域表面发现裂纹。借助化学成分分析、硬度测试和金相检验对其开裂的原因进行了分析。结果表明:淬火裂纹仅存在于渗碳层中,渗碳表层碳含量过高,渗碳表层存在的大量块状、网状碳化物是零件表层... 20CrNiMo钢零件经气体渗碳淬火后,在其渗碳区域表面发现裂纹。借助化学成分分析、硬度测试和金相检验对其开裂的原因进行了分析。结果表明:淬火裂纹仅存在于渗碳层中,渗碳表层碳含量过高,渗碳表层存在的大量块状、网状碳化物是零件表层产生淬火裂纹的主要原因。 展开更多
关键词 20CrNiMo钢 渗碳处理 淬火裂纹 碳化物
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双重正火对ZG31Mn2SiREB钢组织及性能的影响 被引量：2
12
作者 王宇飞 白翎 +1 位作者 任凤章 罗影 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2010年第8期57-60,共4页
以履带板用钢ZG31Mn2SiREB为研究对象,在880℃正常淬火前分别对其进行了1050℃一次正火和1050℃/900℃双重正火预处理,研究了不同预处理工艺对其淬火组织和力学性能的影响。结果表明,ZG31Mn2SiREB钢铸态组织粗大不均,直接淬火后组织及... 以履带板用钢ZG31Mn2SiREB为研究对象,在880℃正常淬火前分别对其进行了1050℃一次正火和1050℃/900℃双重正火预处理,研究了不同预处理工艺对其淬火组织和力学性能的影响。结果表明,ZG31Mn2SiREB钢铸态组织粗大不均,直接淬火后组织及显微硬度分布极不均匀,冲击功较低,一次正火后组织及性能有所改善,而双重正火后的组织均匀细小,显微硬度分布更为均匀,冲击功明显提高。 展开更多
关键词 ZG31Mn2SiREB钢 履带板 双重正火 组织与性能
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解决薄壁零件渗碳淬火变形的措施 被引量：2
13
作者 唐明华 张蓉 张岚原 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2003年第3期60-61,共2页
针对 2 0 Cr钢钻机立轴轴套渗碳淬火变形的原因 ,提出了改进的碳氮共渗工艺 ,并已用于工业生产 。
关键词 20CR钢 轴套 碳氮共渗 薄壁零件 变形
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淬火高碳马氏体沿晶断裂机制 被引量：27
14
作者 刘宗昌 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1989年第4期A294-A300,共7页
提出马氏体沿晶断裂机制:粗大奥氏体晶粒转变为马氏体时,以晶粒为体积膨胀单元,必然产生不均匀应变,在晶界区形成显微局部应力,甚至产生应力集中,削弱晶界结合,有时出现微裂缝,在淬火第一类应力(或外力)作用下,形成沿原奥氏体晶界扩展... 提出马氏体沿晶断裂机制:粗大奥氏体晶粒转变为马氏体时,以晶粒为体积膨胀单元,必然产生不均匀应变,在晶界区形成显微局部应力,甚至产生应力集中,削弱晶界结合,有时出现微裂缝,在淬火第一类应力(或外力)作用下,形成沿原奥氏体晶界扩展的沿晶裂纹和冰糖状断口。 展开更多
关键词 马氏体 淬火 沿晶断裂 应变
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搅拌转速对渗碳17CrNiMo6钢在硝酸盐浴分级淬火时畸变的影响 被引量：1
15
作者 张峦 王爱香 +2 位作者 顾敏 李宝奎 沈合利 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2016年第12期13-15,20,共4页
采用冷却性能测试仪测试了不同搅拌转速下硝酸盐介质的冷却特性曲线,分析了搅拌转速对该介质冷却能力的影响;在17CrNiMo6钢棒上加工出C形试样并进行了渗碳处理,然后分别进行了不同搅拌转速下的硝酸盐浴分级淬火和油淬,分析了搅拌转速和... 采用冷却性能测试仪测试了不同搅拌转速下硝酸盐介质的冷却特性曲线,分析了搅拌转速对该介质冷却能力的影响;在17CrNiMo6钢棒上加工出C形试样并进行了渗碳处理,然后分别进行了不同搅拌转速下的硝酸盐浴分级淬火和油淬,分析了搅拌转速和淬火介质对该试样畸变的影响。结果表明:搅拌转速对硝酸盐介质低温冷却速率的影响最为显著;随着搅拌转速的增大,经硝酸盐浴分级淬火后试样的平均畸变率增大,搅拌转速为300r·min-1时的平均畸变率最小,为1.66%,比快速淬火油淬火后的(2.33%)降低了28.8%;搅拌转速为700r·min-1时更有利于控制硝酸盐浴分级淬火时试样的畸变量,该速度下的畸变量测试值的均方差最小,平均畸变率为1.84%。 展开更多
关键词 搅拌转速 硝酸盐 冷却特性 17CrNiMo6 钢 畸变 分级淬火
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大容积气瓶用4130X钢管横向裂纹原因分析 被引量：4
16
作者 王勇 宋光鑫 彭先明 《钢管》 CAS 2020年第6期41-44,共4页
为查明大容积气瓶用4130X钢管横向裂纹的产生原因,对断口进行了宏观和微观分析,并分析了试样的化学成分、力学性能、金相组织,发现该裂纹是由钢瓶淬火时残余应力导致的淬火开裂。钢管外表面的磨削加工产生的磨痕在淬火时引起组织应力集... 为查明大容积气瓶用4130X钢管横向裂纹的产生原因,对断口进行了宏观和微观分析,并分析了试样的化学成分、力学性能、金相组织,发现该裂纹是由钢瓶淬火时残余应力导致的淬火开裂。钢管外表面的磨削加工产生的磨痕在淬火时引起组织应力集中是造成钢瓶淬火开裂的诱因。针对性地对钢管生产工艺进行优化,通过酸洗去除氧化铁皮,减径拔制,有效避免了该问题的再次发生。 展开更多
关键词 气瓶管 4130X钢管 大容积 磨痕 淬火裂纹
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解决淬火变形问题的新方法 被引量：13
17
作者 张克俭 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1997年第6期37-42,共6页
解决淬火变形问题的新方法用硬度—冷速曲线分析和解决零件淬火变形问题北京华立精细化工公司（北京昌平１０２２００）张克俭生产中的淬火变形一直给工厂带来大量的麻烦和巨大的损失。热处理行业期待的是能用来分析和解决实际工件淬火... 解决淬火变形问题的新方法用硬度—冷速曲线分析和解决零件淬火变形问题北京华立精细化工公司（北京昌平１０２２００）张克俭生产中的淬火变形一直给工厂带来大量的麻烦和巨大的损失。热处理行业期待的是能用来分析和解决实际工件淬火变形的系统而实用的方法。以此为目标... 展开更多
关键词 热处理 淬火 变形 硬度 冷却速度 曲线
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Fe-Cr-Ni合金淬火缺陷回复行为的正电子湮没研究 被引量：1
18
作者 王宝义 张水合 王天民 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1997年第3期271-276,共6页
采用正电子湮没寿命谱和多普勒展宽线形参数测量的方法，研究了Fe－Cr－Ni奥氏体合金高温淬火和塑性形变产生的晶体缺陷及其回复行为；讨论了缺陷回复和相互作用机制以及空位型缺陷和杂质原子之间相互作用的动力学过程。
关键词 淬火 缺陷 回复 金属间化合物 正电子湮没
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薄盘类齿轮渗碳淬火变形的控制 被引量：7
19
作者 彭竹琴 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2001年第1期57-57,59,共2页
分析了薄盘类齿轮渗碳淬火变形原因 ,采取改变工件装炉方式、调整渗碳淬火工艺参数等措施来控制薄盘类齿轮渗碳淬火变形 。
关键词 齿轮 渗碳 淬火变形 变形控制 薄盘齿轮
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N1908-1斜齿圆柱齿轮淬火过程的畸变仿真 被引量：6
20
作者 王金元 姬朝阳 惠宇 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2012年第5期122-125,共4页
以N1908-1斜齿圆柱齿轮(材质为20CrNi2MoA钢)为例,采用实测与数值模拟来预测和控制热处理偏差的具体方法,对单个轮齿淬火过程中温度及应力-畸变间的复合现象进行了模拟,对其淬火过程进行瞬态热分析,获得温度场随时间的分布,然后进行热... 以N1908-1斜齿圆柱齿轮(材质为20CrNi2MoA钢)为例,采用实测与数值模拟来预测和控制热处理偏差的具体方法,对单个轮齿淬火过程中温度及应力-畸变间的复合现象进行了模拟,对其淬火过程进行瞬态热分析,获得温度场随时间的分布,然后进行热力耦合分析。计算机仿真得到的数据与实测数据基本一致,反映了大模数齿轮的淬火畸变规律。 展开更多
关键词 斜齿圆柱齿轮 淬火 温度特性 畸变 仿真
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