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一种无碳化物贝氏体钢的CCT与TTT曲线
1
作者 杨斯媛 李爱国 +5 位作者 罗平 张文良 李贤君 张明皓 安伟骋 王恺择 《金属热处理》 北大核心 2025年第2期74-80,共7页
利用DIL-805A相变仪对无碳化物贝氏体钢开展过冷奥氏体连续冷却转变和等温转变试验,获得了试验钢的CCT曲线和TTT曲线。结果表明,试验钢的奥氏体开始转变温度和终止转变温度分别760℃和860℃,马氏体开始转变温度约为300℃。当冷却速度在0... 利用DIL-805A相变仪对无碳化物贝氏体钢开展过冷奥氏体连续冷却转变和等温转变试验,获得了试验钢的CCT曲线和TTT曲线。结果表明,试验钢的奥氏体开始转变温度和终止转变温度分别760℃和860℃,马氏体开始转变温度约为300℃。当冷却速度在0.1~15℃/s之间,过冷奥氏体主要转变为贝氏体+马氏体复相组织;冷却速度在15~50℃/s之间,过冷奥氏体全部转变为马氏体组织;随着冷却速度增加,试验钢硬度增加,最高可达740 HV0.5。当试验钢进行等温转变时,其贝氏体转变温度范围为300~400℃,“鼻尖”温度约为360℃。 展开更多
关键词 无碳化物贝氏体钢 CCT曲线 TTT曲线
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6W-5Mo-4Cr-2V高速钢深冷处理微观组织结构的分析 被引量：20
2
作者 李雄 李士燕 +1 位作者 张鸿冰 阮雪榆 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第7期905-907,910,共4页
借助 SEM、TEM和 X-射线衍射仪研究了深冷处理对 6 W- 5 Mo- 4Cr- 2 V高速钢微观组织结构的影响 .研究表明 ,深冷处理不仅可使残余奥氏体减少 ,而且可细化马氏体孪晶 ,促使析出纳米级碳化物 ,并附着在马氏体孪晶带上 .深冷处理既能提高... 借助 SEM、TEM和 X-射线衍射仪研究了深冷处理对 6 W- 5 Mo- 4Cr- 2 V高速钢微观组织结构的影响 .研究表明 ,深冷处理不仅可使残余奥氏体减少 ,而且可细化马氏体孪晶 ,促使析出纳米级碳化物 ,并附着在马氏体孪晶带上 .深冷处理既能提高材料的硬度 ,也使材料的韧性略有增加 .对磨损表面进行 SEM观察发现 ,深冷试样的磨损形貌迥异于未深冷试样 ,说明它们的磨损机制不同 .深冷处理使 6 W- 5 Mo- 4Cr- 2 展开更多
关键词 6W-5Mo-4Cr-2V高速钢 深冷处理 微观组织结构 磨损机制 残余奥氏体 纳米级碳化物 马氏体 耐磨性 热处理
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吐丝温度对82B高碳钢动态CCT曲线的影响 被引量：15
3
作者 郝芳 王福明 +1 位作者 金桂香 李长荣 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第12期4-8,共5页
对比分析了不同吐丝温度对82B高碳钢的动态CCT曲线的影响,并对心部马氏体组织产生的原因进行了详细讨论。结果表明,吐丝温度高时,CCT曲线向右下方移动;冷却速度控制在3～5℃/s,盘条组织良好;心部马氏体组织的出现主要是由于Mn和Cr元素... 对比分析了不同吐丝温度对82B高碳钢的动态CCT曲线的影响,并对心部马氏体组织产生的原因进行了详细讨论。结果表明,吐丝温度高时,CCT曲线向右下方移动;冷却速度控制在3～5℃/s,盘条组织良好;心部马氏体组织的出现主要是由于Mn和Cr元素存在严重的正偏析,以及C元素有一定的负偏析造成。 展开更多
关键词 高碳钢 吐丝温度 冷却速度 CCT曲线
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V-N微合金化抗震钢筋铁素体中V(C,N)析出行为分析 被引量：12
4
作者 吕煜坤 盛光敏 尹丽晶 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第11期43-49,共7页
采用回火硬度法研究了两种不同V,N含量的抗震钢筋回火等温过程组织及显微硬度变化规律,根据J-M-A(Johnson-Mehl-Avrami)理论定量计算了V(C,N)在铁素体中的析出热动力学,并与实验所测PTT(析出-温度-时间)曲线进行对比。透射电镜下观察了V... 采用回火硬度法研究了两种不同V,N含量的抗震钢筋回火等温过程组织及显微硬度变化规律,根据J-M-A(Johnson-Mehl-Avrami)理论定量计算了V(C,N)在铁素体中的析出热动力学,并与实验所测PTT(析出-温度-时间)曲线进行对比。透射电镜下观察了V(C,N)沉淀析出规律。结果表明,由于大量弥散的第二相颗粒的作用,V-N微合金化钢筋(0.04V-0.0135N)的回火组织比V微合金化钢筋(0.076V-0.0055N)更加均匀细小。回火硬度法测得两种材料的PTT曲线与计算所得吻合,V微合金化钢筋呈"C"型且在670℃左右的鼻温区析出动力学加快,V-N微合金化钢筋是一单调曲线,这主要考虑N含量的影响。本次实验同时观察到纤维状碳化物,V(C,N)在过饱和铁素体中相间析出以及位错线析出,并就其形成机制进行讨论。 展开更多
关键词 析出 V N微合金钢 回火硬度法 碳氮化物 铁素体
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压铸用模具钢4Cr5Mo2V的过冷奥氏体连续冷却转变 被引量：6
5
作者 林鹏 马党参 +2 位作者 胡连新 周健 迟宏宵 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第6期16-20,共5页
通过测定不同冷却速度下的相变膨胀曲线、显微组织和硬度,得到了4Cr5Mo2V钢的过冷奥氏体连续冷却转变（CCT）曲线;结合CCT曲线,研究了不同冷却速度下组织形貌演变及硬度变化的规律;比较分析了4Cr5Mo2V钢与H13钢过冷奥氏体连续冷却转变... 通过测定不同冷却速度下的相变膨胀曲线、显微组织和硬度,得到了4Cr5Mo2V钢的过冷奥氏体连续冷却转变（CCT）曲线;结合CCT曲线,研究了不同冷却速度下组织形貌演变及硬度变化的规律;比较分析了4Cr5Mo2V钢与H13钢过冷奥氏体连续冷却转变的异同。结果表明：经过不同冷却速度冷却后,4Cr5Mo2V钢的相变产物主要为贝氏体（B）和马氏体（M）;冷速小于0.06℃/s时,相变产物主要是贝氏体组织;冷却速度在0.06～0.14℃/s之间,相变产物中出现了贝氏体和马氏体的混合组织;当冷速大于0.14℃/s时,相变产物为马氏体组织。4Cr5Mo2V钢与H13钢的CCT曲线相比,位置向右整体偏移,无铁素体＋珠光体转变区,且贝氏体生成区变小,相同冷速下硬度明显提高。 展开更多
关键词 4Cr5Mo2V钢 CCT曲线 组织 硬度
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气保焊丝钢ER70S-G过冷奥氏体的连续冷却转变 被引量：10
6
作者 谢帆 陈伟庆 +1 位作者 王艳伍 马德刚 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第3期100-104,共5页
利用DIL805A膨胀仪测定了ER70S-G钢的过冷奥氏体连续冷却转变（CCT）曲线,并结合金相-硬度法确定过冷奥氏体在不同冷却速率下的组织转变。结果表明,ER70S-G钢连续冷却过程中,冷速在0.1～0.6℃/s范围内时,组织为铁素体＋珠光体;冷速为0.8... 利用DIL805A膨胀仪测定了ER70S-G钢的过冷奥氏体连续冷却转变（CCT）曲线,并结合金相-硬度法确定过冷奥氏体在不同冷却速率下的组织转变。结果表明,ER70S-G钢连续冷却过程中,冷速在0.1～0.6℃/s范围内时,组织为铁素体＋珠光体;冷速为0.8℃/s时,组织为铁素体＋珠光体＋贝氏体;冷速在1～20.0℃/s范围内时,组织为铁素体＋贝氏体。 展开更多
关键词 ER70S-G钢 显微组织 CCT曲线
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低碳贝氏体钢AH80DB过冷奥氏体连续冷却转变与等温转变 被引量：5
7
作者 张健苹 王福明 +1 位作者 曾强国 刘斌 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期89-93,共5页
利用DIL805A淬火相变膨胀仪测定了AH80DB低碳贝氏体钢的连续冷却转变(CCT)曲线与等温转变(TTT)曲线,并结合金相-显微硬度法确定了过冷奥氏体在不同冷速冷却及不同温度等温时的组织转变。结果表明,连续冷却转变时,在0.2~30℃/s冷速范围内... 利用DIL805A淬火相变膨胀仪测定了AH80DB低碳贝氏体钢的连续冷却转变(CCT)曲线与等温转变(TTT)曲线,并结合金相-显微硬度法确定了过冷奥氏体在不同冷速冷却及不同温度等温时的组织转变。结果表明,连续冷却转变时,在0.2~30℃/s冷速范围内,可得到贝氏体组织;AH80DB钢的等温转变曲线为珠光体区在右,贝氏体区在左的双鼻型,在Ms^600℃等温可获得贝氏体组织。 展开更多
关键词 AH80 DB低碳贝氏体钢 过冷奥氏体 连续冷却转变 等温转变
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海洋平台用EQ70钢的连续冷却转变 被引量：5
8
作者 陶素芬 王福明 +2 位作者 于乔木 孙乐飞 李长荣 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期84-88,共5页
采用DIL 805A热膨胀仪测定了EQ70海洋平台用钢在不同冷速下连续冷却转变的膨胀曲线,结合组织观察和微观硬度测定,获得了该钢的连续冷却转变曲线。结果表明,冷速在0.5℃/s以下,实验用钢的组织为粒状贝氏体,冷速在0.5℃/s到2℃/s之间组织... 采用DIL 805A热膨胀仪测定了EQ70海洋平台用钢在不同冷速下连续冷却转变的膨胀曲线,结合组织观察和微观硬度测定,获得了该钢的连续冷却转变曲线。结果表明,冷速在0.5℃/s以下,实验用钢的组织为粒状贝氏体,冷速在0.5℃/s到2℃/s之间组织主要为粒状贝氏体和板条贝氏体,冷速为2℃/时,开始有马氏体生成,冷速在5℃/s以上,组织全部转变为马氏体。 展开更多
关键词 EQ70钢 CCT曲线 贝氏体
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超超临界转子钢X12CrMoWVNbN10-1-1的等温转变动力学 被引量：10
9
作者 韩利战 顾剑锋 潘健生 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第1期35-39,共5页
通过膨胀试验测定了X12CrMoWVNbN10-1-1铁素体耐热钢连续加热过程相变动力学曲线(CHT),根据等温转变动力学与连续转变动力学之间的关系将CHT曲线转换为等温加热相变动力学曲线(IHT);采用定量金相法测定X12CrMoWVNbN10-1-1铁素体耐热钢... 通过膨胀试验测定了X12CrMoWVNbN10-1-1铁素体耐热钢连续加热过程相变动力学曲线(CHT),根据等温转变动力学与连续转变动力学之间的关系将CHT曲线转换为等温加热相变动力学曲线(IHT);采用定量金相法测定X12CrMoWVNbN10-1-1铁素体耐热钢以30℃/h加热至1070℃保温12h的过冷奥氏体经过不同温度等温转变的转变量与等温时间的关系,根据试验结果求解出修正的Avrami方程中的系数,并绘制出这种奥氏体化条件下的过冷奥氏体等温转变动力学曲线(TTT)。 展开更多
关键词 超超临界转子钢 等温相变动力学曲线 Avrami方程
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对P92钢C-曲线的评价 被引量：4
10
作者 段宝玉 刘宗昌 +1 位作者 任慧平 霍文霞 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2015年第5期93-96,共4页
研究P91、P92钢的过冷奥氏体转变具有重要理论意义和工程应用价值。汇总了P91、P92钢的CCT图和TTT图,对这些C-曲线进行分析和评价,指出存在的缺点,展示了P92钢的新的TTT图。P92钢的等温转变组织形貌较为特殊:珠光体组织为纤维状,下贝氏... 研究P91、P92钢的过冷奥氏体转变具有重要理论意义和工程应用价值。汇总了P91、P92钢的CCT图和TTT图,对这些C-曲线进行分析和评价,指出存在的缺点,展示了P92钢的新的TTT图。P92钢的等温转变组织形貌较为特殊:珠光体组织为纤维状,下贝氏体呈颗粒状。 展开更多
关键词 P91钢 P92钢 CCT图 TTT图 珠光体 贝氏体
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Mn对汽车用Q&P钢连续冷却转变曲线的影响 被引量：4
11
作者 庄宝潼 唐荻 +1 位作者 江海涛 米振莉 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第6期39-42,47,共5页
为探索Mn含量在汽车用Q&P钢相变过程中的作用,利用热膨胀法结合金相-硬度法研究了3种不同Mn含量Q&P钢的CCT图.研究表明:Mn元素能扩大奥氏体相区,降低Ac3、Ac1、Ms和Mf点,并能够提高钢的淬透性,降低钢的临界转变速率;对于每一种... 为探索Mn含量在汽车用Q&P钢相变过程中的作用,利用热膨胀法结合金相-硬度法研究了3种不同Mn含量Q&P钢的CCT图.研究表明:Mn元素能扩大奥氏体相区,降低Ac3、Ac1、Ms和Mf点,并能够提高钢的淬透性,降低钢的临界转变速率;对于每一种成分的Q&P,随着冷却速率的增加,材料的显微硬度随之增加,超过其临界冷却速率时,将得到完全的马氏体组织;当Mn含量小于1.89%时,由于存在Mn的偏析,在低冷速下会出现铁素体、珠光体带状组织. 展开更多
关键词 Q&P钢 锰 连续冷却转变曲线 显微硬度
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1Cr12Ni2W1MolV马氏体不锈钢的组织和高温力学性能 被引量：8
12
作者 支金花 王裕 +1 位作者 李继红 张敏 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第3期68-71,共4页
本文对马氏体不锈钢1Cr12Ni2W1Mo V在高温下的力学性能进行了研究,结果表明：随着温度的升高,1Cr12Ni2W1Mo V不锈钢试样的抗拉强度和屈服强度均减小,当温度超过400℃时,1Cr12Ni2W1Mo V不锈钢的抗拉强度和屈服强度迅速下降;随着温度的升... 本文对马氏体不锈钢1Cr12Ni2W1Mo V在高温下的力学性能进行了研究,结果表明：随着温度的升高,1Cr12Ni2W1Mo V不锈钢试样的抗拉强度和屈服强度均减小,当温度超过400℃时,1Cr12Ni2W1Mo V不锈钢的抗拉强度和屈服强度迅速下降;随着温度的升高,1Cr12Ni2W1Mo V不锈钢的伸长率和断面收缩率先减小后增大。在温度为300~400℃时,1Cr12Ni2W1Mo V不锈钢的塑性较差;随着加热温度的升高,弹性模量减小。 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 高温拉伸 热处理工艺
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304奥氏体不锈钢凝固相转变规律曲线(SPT曲线)建立 被引量：3
13
作者 王昊杰 麻永林 +3 位作者 陈重毅 许建飞 邢淑清 刘金强 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第2期114-119,共6页
利用自行设计的高温凝固相转变测定实验装置,研究了304奥氏体不锈钢在不同冷却速度下的高温凝固相转变过程,得到了凝固过程中液相(L)到高温铁素体(δ)到奥氏体(γ)的相变温度.在此基础上分析了304奥氏体不锈钢在不同冷却速度下的高温凝... 利用自行设计的高温凝固相转变测定实验装置,研究了304奥氏体不锈钢在不同冷却速度下的高温凝固相转变过程,得到了凝固过程中液相(L)到高温铁素体(δ)到奥氏体(γ)的相变温度.在此基础上分析了304奥氏体不锈钢在不同冷却速度下的高温凝固相转变规律,从而建立了304奥氏体不锈钢的低冷速凝固相转变规律曲线—SPT(Solidification phase transformation)曲线.结果表明:对试样进行液氮酒精淬火有效地保留了试样高温时各相的状态.可以清楚的显示在不同冷速下的不同温度淬火时液相和固相的各相成份比例及在不同淬火温度下各成份体积比例的变化.通过研究体积比例变化,可以得到304奥氏体不锈钢在不同冷速下的液相线、固相线及各种反应开始和结束的转变温度(即SPT曲线).由SPT曲线也可以看出,随着冷却速度的增大,相转变模式会发生变化,相图会向左移动,各相变反应的温度区间减小. 展开更多
关键词 304奥氏体不锈钢 高温凝固相转变 SPT曲线 实验装置
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冷却速率对含硼冷镦钢10B21组织转变的影响 被引量：9
14
作者 董练德 陈伟庆 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2010年第11期30-33,共4页
利用淬火变形膨胀仪（DIL805A）,结合金相显微分析和显微硬度测量,研究了冷却速率（0.2-75℃/s）对10B21冷镦钢过冷奥氏体连续冷却转变的影响。用光学显微镜和扫描电镜观察试验钢在不同冷却条件下的显微组织,研究了不同冷速对钢的组织... 利用淬火变形膨胀仪（DIL805A）,结合金相显微分析和显微硬度测量,研究了冷却速率（0.2-75℃/s）对10B21冷镦钢过冷奥氏体连续冷却转变的影响。用光学显微镜和扫描电镜观察试验钢在不同冷却条件下的显微组织,研究了不同冷速对钢的组织和硬度的影响,绘制了其CCT曲线。结果表明,10B21钢连续冷却过程中,冷速为0.2-15℃/s时,组织为铁素体、珠光体;当冷速≥20℃/s时,开始出现羽毛状贝氏体;冷速为45-60℃/s时,主要是羽毛状的上贝氏体;冷速为75℃/s时,主要是板条马氏体。 展开更多
关键词 冷镦钢 硼 CCT曲线 铁素体 珠光体 马氏体
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TSCR生产800MPa级TRIP钢的连续冷却相变及组织演变模拟 被引量：3
15
作者 谷海容 于浩 +1 位作者 康永林 张迎晖 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期298-301,共4页
采用热模拟试验机Gleeble-2000,研究了薄板坯连铸连轧工艺条件下TRIP钢连续冷却转变规律及其组织演变.结果表明:实验钢的相变开始温度较低且随着冷却速度的增大而下降,有利于低温终轧;高温加热抑制相变而变形则促进相变;同时当冷却速度... 采用热模拟试验机Gleeble-2000,研究了薄板坯连铸连轧工艺条件下TRIP钢连续冷却转变规律及其组织演变.结果表明:实验钢的相变开始温度较低且随着冷却速度的增大而下降,有利于低温终轧;高温加热抑制相变而变形则促进相变;同时当冷却速度大于10℃时, 开始出现贝氏体转变. 展开更多
关键词 薄板坯连铸连轧 TRIP钢 连续冷却转变 组织演变
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HRB400E抗震螺纹钢静态CCT曲线测定及组织分析 被引量：4
16
作者 骆艳萍 汪家晗 +3 位作者 李沐泽 张云祥 周建勋 赵志恒 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第9期188-193,共6页
利用膨胀法在Gleeble-3500热模拟试验机上测定了HRB400E抗震螺纹钢的静态连续冷却转变(CCT)曲线,采用光学显微镜OM、扫描电镜SEM和显微维氏硬度仪观察和测定了不同冷却速度下钢的显微组织和硬度,分析了冷却速度对该钢相变组织与性能的... 利用膨胀法在Gleeble-3500热模拟试验机上测定了HRB400E抗震螺纹钢的静态连续冷却转变(CCT)曲线,采用光学显微镜OM、扫描电镜SEM和显微维氏硬度仪观察和测定了不同冷却速度下钢的显微组织和硬度,分析了冷却速度对该钢相变组织与性能的影响。结果表明,当冷速在3℃/s以下时,试验钢中组织为铁素体和珠光体,随着冷速的提高,试验钢中珠光体含量逐渐提高,片层间距不断减小;当冷速为4~10℃/s时,试验钢中开始出现贝氏体组织;当冷速>10℃/s时,试验钢开始发生马氏体相变;并且随着冷速的提高,试验钢的硬度逐渐提高。冷却速度为2~3℃/s范围内,试验钢中珠光体含量、片层间距和力学性能均满足GB/T 1499.2—2018中规定,其结果与现场生产性能检验结果相符。在冷速为3℃/s生产的φ8 mm盘螺成品试样的珠光体含量和片层间距分别为47%和0.184μm,下屈服强度R_(eL)、抗拉强度R_(m)、强屈比R_(m)/R_(eL)、屈标比R_(eL)/R_(eL)^(s)、断后伸长率A、最大力总伸长率A_(gt)分别为440 MPa、569 MPa、1.29、1.10、27.2%和17.8%。 展开更多
关键词 抗震螺纹钢20MnSiV CCT曲线 冷却速率 组织 性能
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V-Ti钢热变形奥氏体的连续冷却转变行为 被引量：4
17
作者 黄杰 徐洲 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第5期449-452,共4页
为研究V-Ti微合金钢热变形奥氏体的连续冷却转变行为,在对V-Ti微合金钢进行G leeb le3800热模拟后,建立了连续冷却转变曲线(CCT图),探讨了变形量和高温停留对CCT曲线和相变组织的影响.研究表明:变形量的增大,促进了先共析铁素体和珠光... 为研究V-Ti微合金钢热变形奥氏体的连续冷却转变行为,在对V-Ti微合金钢进行G leeb le3800热模拟后,建立了连续冷却转变曲线(CCT图),探讨了变形量和高温停留对CCT曲线和相变组织的影响.研究表明:变形量的增大,促进了先共析铁素体和珠光体转变,使其孕育期缩短,一定程度上也促进了高冷速下的贝氏体转变,但使低冷速下的贝氏体转变受阻;马氏体转变温度的降低说明变形量的增大在一定程度上使马氏体相变受阻;变形后若高温停留,组织发生静态回复,对扩散型相变的先共析铁素体和珠光体转变以及半扩散型相变的贝氏体转变均不利,使先共析铁素体转变量和珠光体转变量都有相对减少,而对马氏体转变影响不大. 展开更多
关键词 V—Ti微合金钢 热变形奥氏体 变形量 高温停留 连续冷却转变
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钢的过冷奥氏体等温转变图(TTT)的计算机绘制 被引量：2
18
作者 王宝珠 温鸣 马晓莉 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1996年第2期24-26,共3页
TTT图是制定钢的热处理工艺的重要依据。本软件对所测相变数据进行分段抛物处理，实现了曲线的拟合，用BASIC语言设计出具有在半对数坐标系下绘制TTT图的软件，该软件再与AUTOCAD联接，在CAD绘图软件支持下，可自动绘出精确、实用、美观... TTT图是制定钢的热处理工艺的重要依据。本软件对所测相变数据进行分段抛物处理，实现了曲线的拟合，用BASIC语言设计出具有在半对数坐标系下绘制TTT图的软件，该软件再与AUTOCAD联接，在CAD绘图软件支持下，可自动绘出精确、实用、美观的TTT图。 展开更多
关键词 TTT图 计算机绘图 等温转变曲线图 奥氏体转变
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GH4169合金等温条件下晶粒长大数学模型研究 被引量：7
19
作者 杨小红 张士宏 +2 位作者 王忠堂 张路宁 冯斌 《沈阳理工大学学报》 CAS 2007年第3期64-68,共5页
本文研究了GH4169合金在不同加热温度和不同保温时间下的晶粒长大规律.结果表明,晶粒尺寸随着保温时间的增加和加热温度的升高而长大.但该合金晶粒尺寸受温度影响更为显著,当温度高于1050℃时晶粒长大速度明显加快,同时计算了晶粒长大... 本文研究了GH4169合金在不同加热温度和不同保温时间下的晶粒长大规律.结果表明,晶粒尺寸随着保温时间的增加和加热温度的升高而长大.但该合金晶粒尺寸受温度影响更为显著,当温度高于1050℃时晶粒长大速度明显加快,同时计算了晶粒长大激活能,而且建立了晶粒长大模型. 展开更多
关键词 GH4169合金 晶粒长大 模型 激活能
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V-N微合金化抗震钢筋高温析出行为分析 被引量：1
20
作者 吕煜坤 盛光敏 +1 位作者 黄振华 薛昊飞 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第8期2596-2602,共7页
采用应力松弛方法,以热动力学为基础研究钒氮(V-N)微合金化抗震钢筋在奥氏体中的应变诱导析出行为。根据J-M-A(Johnson-Mehl-Avrami)理论,结合热力学软件Thermo-Calc定量计算等温过程奥氏体析出热动力学,并与实验测得PTT(precipitation... 采用应力松弛方法,以热动力学为基础研究钒氮(V-N)微合金化抗震钢筋在奥氏体中的应变诱导析出行为。根据J-M-A(Johnson-Mehl-Avrami)理论,结合热力学软件Thermo-Calc定量计算等温过程奥氏体析出热动力学,并与实验测得PTT(precipitation–time–temperature)曲线进行对比,讨论不同V和N质量分数对钢筋V(C,N)析出行为的影响。研究结果表明:高V和低V质量分数抗震钢筋都在870℃左右的鼻温区析出动力过程加快,大变形量可缩短析出开始时间,VN(0.04 V-0.0135 N)钢筋实测与计算PTT曲线吻合,采用VFe(0.076 V-0.005 5 N)钢筋计算PTT曲线应该考虑形变储能ΔGs的作用。 展开更多
关键词 V-N微合金钢 应力松弛 碳氮化物 析出
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