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t_(8/5)对NM400耐磨钢焊接粗晶区组织和性能的影响 被引量：2
1
作者 佘人杰 张波 +3 位作者 肖爱达 周剑丰 刘宁 梁文 《热加工工艺》 北大核心 2025年第3期56-59,64,共5页
利用MMS-200热模拟试验机,通过金相组织观察及硬度检测等方法,研究了不同t_(8/5)条件下NM400耐磨钢焊接粗晶区显微组织及硬度的变化规律,并获得了热影响区的连续冷却转变曲线。结果表明:高温转变区析出先共析铁素体,中低温区域发生贝氏... 利用MMS-200热模拟试验机,通过金相组织观察及硬度检测等方法,研究了不同t_(8/5)条件下NM400耐磨钢焊接粗晶区显微组织及硬度的变化规律,并获得了热影响区的连续冷却转变曲线。结果表明:高温转变区析出先共析铁素体,中低温区域发生贝氏体和马氏体转变;t_(8/5)≤10 s时,硬度变化不大,组织主要为板条马氏体;当t_(8/5)>10 s时,随着t_(8/5)时间的增加,硬度显著降低,板条马氏体数量逐渐减少,贝氏体数量增加;当t_(8/5)=60 s时,马氏体组织消失,60~150 s区间组织主要为贝氏体;当t_(8/5)=150 s时,析出铁素体,且板条贝氏体逐步转变为粒状贝氏体。根据SH-CCT曲线分析,NM400耐磨钢焊接时应严格控制线能量,控制t_(8/5)≤10 s,以保证焊接接头的强度。 展开更多
关键词 焊接热模拟 粗晶区 SH-CCT图 NM400耐磨钢 硬度
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低合金系热轧低密度钢连续冷却组织转变规律
2
作者 马英建 彭其春 +4 位作者 袁清 梁亮 齐江华 周剑丰 薛正良 《热加工工艺》 北大核心 2025年第21期156-160,166,共6页
采用Gleeble 3500热模拟实验机,利用热膨胀法结合金相-硬度测量,对一种低合金系低密度钢进行了静态和动态CCT曲线的测定。结果表明,低冷速条件下,组织主要为铁素体、马奥岛以及珠光体,随着冷速的增加,静态试样组织无明显改变,马奥岛含... 采用Gleeble 3500热模拟实验机,利用热膨胀法结合金相-硬度测量,对一种低合金系低密度钢进行了静态和动态CCT曲线的测定。结果表明,低冷速条件下,组织主要为铁素体、马奥岛以及珠光体,随着冷速的增加,静态试样组织无明显改变,马奥岛含量逐渐增多,动态试样在冷速为20℃/s开始出现贝氏体,冷速越高,动态试样贝氏体含量越高,同时马奥岛含量降低,表明塑性变形促进贝氏体形成,阻碍马氏体的切变反应以抑制马氏体形成,同时塑性变形诱导铁素体形核点的增多,细化了铁素体晶粒。 展开更多
关键词 相变点 CCT曲线 显微硬度 冷速 显微组织
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SAE 5130H齿轮钢连续冷却过程中的相转变
3
作者 钱超 戴澳诚 +5 位作者 陈登武 仝大明 晏广华 张梅 顾剑锋 李传维 《金属热处理》 北大核心 2025年第8期8-13,共6页
通过热膨胀试验、组织观察等方法系统研究了SAE 5130H齿轮钢连续冷却过程中的相变行为。结果表明,依据冷却过程中发生的相变类型,可将SAE 5130H钢在0.01~100℃/s冷速范围的相变行为分为4类。第一类为冷速在0.01~1℃/s之间时,冷却过程仅... 通过热膨胀试验、组织观察等方法系统研究了SAE 5130H齿轮钢连续冷却过程中的相变行为。结果表明,依据冷却过程中发生的相变类型,可将SAE 5130H钢在0.01~100℃/s冷速范围的相变行为分为4类。第一类为冷速在0.01~1℃/s之间时,冷却过程仅发生扩散型铁素体/珠光体相变。第二类为冷速为2℃/s时,冷却过程相继发生铁素体相变、贝氏体相变和马氏体相变,且组织存在残留奥氏体。第三类为冷速在5~10℃/s之间时,冷却过程发生贝氏体相变和马氏体相变,获得贝氏体+马氏体的混合组织。第四类为冷速≥20℃/s时,仅发生马氏体相变,因此获得全马氏体组织的淬火临界冷速为20℃/s。基于膨胀试验和组织观察结果,绘制了SAE 5130H钢的CCT曲线。 展开更多
关键词 SAE 5130H齿轮钢 相转变 CCT曲线
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塑料模具用4Cr13钢的连续冷却转变分析
4
作者 赵峥嵘 张雲飞 +3 位作者 赵英利 樊明强 白丽娟 刘丽君 《金属热处理》 北大核心 2025年第2期69-73,共5页
采用真空感应炉制备了塑料模具用4Cr13钢,利用DIL805A型淬火热膨胀仪测定了其相变点及连续冷却转变(CCT)曲线,并结合组织观察及硬度测试对其连续冷却转变过程进行了分析。结果表明,4Cr13钢的相变点为Ac_(1)=857℃、Ac_(3)=937℃,CCT曲... 采用真空感应炉制备了塑料模具用4Cr13钢,利用DIL805A型淬火热膨胀仪测定了其相变点及连续冷却转变(CCT)曲线,并结合组织观察及硬度测试对其连续冷却转变过程进行了分析。结果表明,4Cr13钢的相变点为Ac_(1)=857℃、Ac_(3)=937℃,CCT曲线上只存在珠光体转变区和马氏体转变区。4Cr13钢马氏体转变温度区间为67~397℃,具有良好的淬透性。冷却速度为0.01~0.05℃/s时,4Cr13钢相变主要产物为珠光体,硬度较低,为172~193 HV;冷却速度为0.1~1℃/s时,组织为马氏体和未转变残留奥氏体,硬度提高为528~688 HV;当冷却速度≥1℃/s时,彻底完成马氏体转变。 展开更多
关键词 4CR13钢 CCT曲线 相变点 组织 硬度
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钢包加入、残留痕量稀土对U71Mn钢重轨组织和性能的影响 被引量：14
5
作者 于宁 李慧莉 +3 位作者 孙振岩 戢景文 任新建 王龙妹 《中国稀土学报》 CAS CSCD 北大核心 2005年第1期91-95,共5页
采用金相、图像分析和测量HRC等方法,对较洁净的U71Mn钢及其在钢包加入0.02%和0.04%RE、残留稀土为0.0022%～0.0025%的U71MnRE钢重轨的组织与性能进行了"profile"实验研究,同时测量了试验钢热轧态及变形态样品的内耗。结果表... 采用金相、图像分析和测量HRC等方法,对较洁净的U71Mn钢及其在钢包加入0.02%和0.04%RE、残留稀土为0.0022%～0.0025%的U71MnRE钢重轨的组织与性能进行了"profile"实验研究,同时测量了试验钢热轧态及变形态样品的内耗。结果表明:在VD精炼的钢包加入稀土不仅能有效净化钢质,而且残留的痕量稀土能改变钢的夹杂物、细化珠光体、有效减轻和抑制钢组织与性能的不均匀性。U71MnRE钢里高出的0.06%C增加了钢轨的硬度及嵌镶内应力、应变量,因而增大了SKK阻尼和高温过程组尼。 展开更多
关键词 U71Mn钢 组织和性能 稀土 钢包 残留 重轨 痕量 profile 组织与性能 图像分析 实验研究 同时测量 VD精炼 不均匀性 高温过程 HRC 热轧态 夹杂物 珠光体 内应力 应变量 金相
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Q345钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：25
6
作者 林武 张希旺 +1 位作者 赵延阔 李红英 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第2期247-250,共4页
研究了Q345钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能，为制定生产工艺提供参考依据．利用膨胀法结合金相-硬度法，得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和相应的金相组织及硬度，用DTA法及膨胀法测定其临界点Ac1、Ac3以... 研究了Q345钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能，为制定生产工艺提供参考依据．利用膨胀法结合金相-硬度法，得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和相应的金相组织及硬度，用DTA法及膨胀法测定其临界点Ac1、Ac3以及Ms，获得了Q345钢的连续冷却转变曲线（CCT图）．由CCT图和不同冷却速度的显微组织照片可知，当冷却速度比较低时，形成较粗大的块状铁素体和珠光体，当冷却速度大于0．5°C／s时出现贝氏体，形态似针状铁素体，其形成温度在450-600℃左右，当冷却速度大于20℃／s时，发生马氏体转变，马氏体转变点约为400℃． 展开更多
关键词 Q345钢 热模拟 膨胀法 金相-硬度法 连续冷却转变曲线
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16MnR钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：29
7
作者 李红英 丁常伟 +1 位作者 张希旺 于振江 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2007年第5期727-730,共4页
在Gleeble-1500热模拟机上测定了16MnR钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法、示差热分析法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了16MnR钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织形态,比较了其与同... 在Gleeble-1500热模拟机上测定了16MnR钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法、示差热分析法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了16MnR钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织形态,比较了其与同类转变曲线的差别。 展开更多
关键词 16MNR钢 连续冷却转变曲线 膨胀法 金相-硬度法 示差热分析法
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新型耐候钢连续冷却转变曲线的测定 被引量：17
8
作者 续伟霞 郑为为 +2 位作者 石俊亮 孙祖庆 张艳 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第5期70-73,共4页
用膨胀法结合金相法，在gleeble1500热模拟机上测定了新型耐候钢0．14C-1．43Mn-0．69Si．0．79A1的连续冷却转变曲线（CCT曲线）。结果表明，CCT曲线上珠光体和贝氏体的转变区分开，且在珠光体和贝氏体转变区域之间不存在奥氏体亚稳区... 用膨胀法结合金相法，在gleeble1500热模拟机上测定了新型耐候钢0．14C-1．43Mn-0．69Si．0．79A1的连续冷却转变曲线（CCT曲线）。结果表明，CCT曲线上珠光体和贝氏体的转变区分开，且在珠光体和贝氏体转变区域之间不存在奥氏体亚稳区。冷却速度小于1℃／s，转变产物为铁素体和珠光体；冷却速度为1℃／s，开始出现少量粒状贝氏体；随冷却速度的增大，铁素体和珠光体含量逐渐降低，贝氏体含量逐渐增多；冷速在5～30℃／s范围内，转变产物主要为铁素体和贝氏体；冷速大于30℃／s，马氏体开始出现；冷速达到80℃／s时，贝氏体消失，转变产物为马氏体；水淬的组织全部为马氏体。奥氏体区变形使铁素体转变区向左上方移动，贝氏体转变区向左下方移动。 展开更多
关键词 耐候钢 CCT曲线 贝氏体 奥氏体变形
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低碳微合金管线钢过冷奥氏体连续冷却转变 被引量：13
9
作者 李红英 林武 +2 位作者 宾杰 魏冬冬 曾翠婷 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第3期923-929,共7页
利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连... 利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明:添加0.21%Mo起到抑制铁素体和珠光体作用,促进针状铁素体组织的形成,实验钢在5.0～20.0℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都能得到需要的针状铁素体组织,表明低碳Mn-Nb-Mo微合金管线钢容易得到管线钢工程所需要的组织。 展开更多
关键词 低碳微合金管线钢 连续冷却 相变 连续冷却转变曲线(CCT图)
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28CrMnMoV钢过冷奥氏体连续冷却转变 被引量：10
10
作者 李红英 李阳华 +3 位作者 王晓峰 赵延阔 谢凯意 苏阳 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期2702-2711,共10页
利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制并分析和应用过冷奥氏体的连续冷却曲线（CCT图）,研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明... 利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制并分析和应用过冷奥氏体的连续冷却曲线（CCT图）,研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明：实验钢过冷奥氏体在高温区可能发生铁素体转变和珠光体转变,中温区可能发生贝氏体转变,低温区可能发生马氏体转变;当冷却速度为0.05~0.5℃/s时,转变产物为多边形铁素体、珠光体和少量贝氏体的混合组织;在1~5℃/s的冷却速度范围内,转变产物为贝氏体;当冷却速度大于5℃/s时,转变产物为马氏体;合金元素Cr,Mo,V有抑制奥氏体扩散分解的作用,以低于1℃/s的速度冷却才会有先共析铁素体和珠光体;锰质量分数较高对贝氏体转变有明显的促进作用,在0.05~10℃/s的较宽速度范围内连续冷却会发生贝氏体转变。根据测得的CCT图指导28CrMnMoV钢的分级控冷工艺,可在减小钢管淬火应力的同时,为V150油套管的高强韧性提供组织保障。 展开更多
关键词 28CrMnMoV钢 连续冷却 CCT图 相变 奥氏体
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固溶处理对15-5PH不锈钢马氏体相变的影响 被引量：18
11
作者 华小珍 魏振伟 +3 位作者 刘智勇 彭新元 叶志国 邹爱华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第8期67-70,共4页
采用DIL805A膨胀仪测定15-5PH不锈钢马氏体相变点,通过LEICA DMIRM金相显微镜观察固溶后的组织及其原奥氏体晶粒形貌,用D8 ADVANCE XRD分析固溶处理后的物相组成及基体的晶格常数。研究表明,固溶温度的提高会造成马氏体相变点下降、原... 采用DIL805A膨胀仪测定15-5PH不锈钢马氏体相变点,通过LEICA DMIRM金相显微镜观察固溶后的组织及其原奥氏体晶粒形貌,用D8 ADVANCE XRD分析固溶处理后的物相组成及基体的晶格常数。研究表明,固溶温度的提高会造成马氏体相变点下降、原奥氏体晶粒的长大;固溶时间的延长造成Ms点先下降后上升,及原奥氏体晶粒的长大。固溶60 min时晶格常数最大,Ms点最低;固溶90 min时晶格常数降低,Ms点上升,并有NbC、Nb2C及CrNiFe等相析出。 展开更多
关键词 15-5PH不锈钢 MS 固溶处理
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马氏体相变塑性及其在淬火数值模拟中的应用 被引量：7
12
作者 李勇军 潘健生 +2 位作者 胡明娟 钱初钧 沈甫法 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期352-355,共4页
相变塑性是淬火过程中伴随着马氏体相变所发生的一种特殊变形现象 .从 Greenwood-Johnson公式出发 ,通过实验测试出该公式中的常数 K,发现 K不仅与应力有关 ,而且和马氏体转变量的大小也有一定关系 .同时 ,提出了一种新的计算相变塑性... 相变塑性是淬火过程中伴随着马氏体相变所发生的一种特殊变形现象 .从 Greenwood-Johnson公式出发 ,通过实验测试出该公式中的常数 K,发现 K不仅与应力有关 ,而且和马氏体转变量的大小也有一定关系 .同时 ,提出了一种新的计算相变塑性的方法 .将该公式应用到淬火的数值模拟中 ,对比计算结果和实验测试结果表明 ,淬火模拟的数学模型中考虑相变塑性比不考虑相变塑性更符合实际情况 . 展开更多
关键词 相变塑性 淬火 数值模拟 马氏体相变 热处理 温度场 相变 应力场
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20Cr1Mo1V钢CCT曲线的测定与分析 被引量：26
13
作者 廉晓洁 成生伟 +1 位作者 周杰 赵振铎 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第20期28-30,33,共4页
在Gleeble-3800热模拟机上测定了20CrlMolV钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线，结合金相一硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线（动态CCT曲线）。根据测得的CCT曲线，分析以不同冷却速度连续转变时的组织转变；阐明冷却速度与组织... 在Gleeble-3800热模拟机上测定了20CrlMolV钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线，结合金相一硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线（动态CCT曲线）。根据测得的CCT曲线，分析以不同冷却速度连续转变时的组织转变；阐明冷却速度与组织的演变以及硬度变化的关系。结果表明：当冷却速度为10～25℃／s时，获得贝氏体；动态CCT曲线的测定为生产实践和新工艺的制定提供了参考。 展开更多
关键词 20Cr1Mo1V钢 热模拟 金相-硬度法 CCT曲线
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Nb-V复合微合金化中碳非调质钢的连续冷却转变 被引量：19
14
作者 程慧静 王福明 +2 位作者 潘钊彬 李长荣 徐国庆 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第5期44-49,共6页
利用Formastor-Digital膨胀仪测定了Nb-V复合微合金化中碳非调质钢的连续冷却转变曲线（CCT曲线）,并测定了不同冷速下实验钢硬度的变化。分析了不同Nb、V含量对中碳非调质钢连续冷却转变的影响。结果表明,随着Nb、V含量的增加,相变点... 利用Formastor-Digital膨胀仪测定了Nb-V复合微合金化中碳非调质钢的连续冷却转变曲线（CCT曲线）,并测定了不同冷速下实验钢硬度的变化。分析了不同Nb、V含量对中碳非调质钢连续冷却转变的影响。结果表明,随着Nb、V含量的增加,相变点温度随之降低,并使得转变过程中珠光体、贝氏体转变区域变宽,组织中相应的体积分数增加。冷速在0.08-1℃/s时,组织主要为铁素体和珠光体;当冷速大于2.5℃/s时,开始发生贝氏体转变,随着冷速的进一步增加,贝氏体含量越来越多,并在5℃/s时出现马氏体组织。Nb-V复合微合金化实验钢受冷速的影响较大,随冷速的增大实验钢的显微硬度也随之提高。冷速分别在10℃/s和30℃/s时,硬度突然增大。 展开更多
关键词 Nb-V复合微合金化 非调质钢 连续冷却转变(CCT)曲线
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硅和少量钼对Mn-B系贝氏体钢转变动力学的影响 被引量：17
15
作者 黄维刚 方鸿生 郑燕康 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 1997年第10期25-28,共4页
研究了不同硅含量和少量钼对中碳Ｍｎ－Ｂ贝氏体钢连续转变动力学（ＣＣＴ曲线）的影响，发现随钢中硅含量的增加，Ｃ曲线的高温转变部分向左移动，并使转变温度升高，而中温贝氏体转变曲线向右下方移动，推迟了贝氏体转变，少量钼能有... 研究了不同硅含量和少量钼对中碳Ｍｎ－Ｂ贝氏体钢连续转变动力学（ＣＣＴ曲线）的影响，发现随钢中硅含量的增加，Ｃ曲线的高温转变部分向左移动，并使转变温度升高，而中温贝氏体转变曲线向右下方移动，推迟了贝氏体转变，少量钼能有效地推迟珠光体转变。 展开更多
关键词 贝氏体钢 动力学 CCT曲线 硅 钼
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稀土对低碳钢马氏体相变的影响 被引量：21
16
作者 徐祖耀 吕伟 王永瑞 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1995年第4期52-58,共7页
０．２７Ｃ－１Ｃｒ钢中加入稀土，细化奥氏体晶粒，降低Ｍ＿ｓ，缩小马氏体条宽，减少残余奥氏体量，并抑制自回火过程。稀土偏聚在原奥氏体晶界，不因马氏体相变而改变。根据以往证明：低碳钢马氏体相变中存在碳的扩散，则低碳钢淬火... ０．２７Ｃ－１Ｃｒ钢中加入稀土，细化奥氏体晶粒，降低Ｍ＿ｓ，缩小马氏体条宽，减少残余奥氏体量，并抑制自回火过程。稀土偏聚在原奥氏体晶界，不因马氏体相变而改变。根据以往证明：低碳钢马氏体相变中存在碳的扩散，则低碳钢淬火后的残余奥氏体量不但决定于Ｍ＿ｓ和淬火介质温度（Ｔ＿ｑ），还受合金元素对碳扩散的影响。由此将Ｍａｇｅｅ公式修改为：ｒ（％）＝ｅｘｐ［ａ（Ｃ＿１－Ｃ。）－β（Ｍ＿ｓ－Ｔ＿ｑ）〕其中Ｃ＿０和Ｃ＿１分别为淬火前和淬火后奥氏体中的碳浓度。 展开更多
关键词 稀土 热处理 低碳钢 淬长 马氏体相变
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贝氏体相变机制的研究进展 被引量：6
17
作者 方鸿生 白秉哲 +3 位作者 徐平光 张弛 杨志刚 刘东雨 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2002年第11期1-8,共8页
简要地总结了清华大学贝氏体相变研究组在贝氏体相变领域的主要研究成果。包括以下方面 :①利用TEM、AFM、STM发现了钢及有色合金中的贝氏体超精细结构 ;②利用STM发现贝氏体表面浮突大多是由与超亚单元相对应的“帐篷型”小浮突群组成... 简要地总结了清华大学贝氏体相变研究组在贝氏体相变领域的主要研究成果。包括以下方面 :①利用TEM、AFM、STM发现了钢及有色合金中的贝氏体超精细结构 ;②利用STM发现贝氏体表面浮突大多是由与超亚单元相对应的“帐篷型”小浮突群组成的 ;③利用TEM和STM证实了三维巨型台阶存在的普遍性和可动性 ;④发现钢中贝氏体碳化物在α/γ界面的γ侧形核并向奥氏体内生长 ;⑤概述了贝氏体的激发形核 台阶长大机制及其理论计算 ;⑥用前述相变机制解释了贝氏体的多层次复杂结构 ,以及上贝氏体、下贝氏体等不同形态的形成原因。 展开更多
关键词 贝氏体相变 研究进展 精细结构 浮突 激发形核 台阶长大机制
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GCr15钢快速球化中离异共析转变临界过冷度的物理模型 被引量：8
18
作者 陈其伟 关建辉 +1 位作者 朱国辉 赵爱民 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第4期182-186,共5页
为了实现GCr15钢球化过程的计算机控制,根据相变和扩散理论,建立了GCr15钢离异共析转变临界过冷度的计算模型,讨论了影响离异共析转变临界过冷度的因素。并采用定量金相方法,通过奥氏体中断淬火和等温球化实验对模型进行验证。结果表明:... 为了实现GCr15钢球化过程的计算机控制,根据相变和扩散理论,建立了GCr15钢离异共析转变临界过冷度的计算模型,讨论了影响离异共析转变临界过冷度的因素。并采用定量金相方法,通过奥氏体中断淬火和等温球化实验对模型进行验证。结果表明:GCr15钢奥氏体化后剩余碳化物体积分数越大,碳化物颗粒尺寸越小,离异共析转变的临界相变温度就越低。模型的计算结果与实验吻合,该模型可以为GCr15钢球化退火工艺的设计和优化提供理论依据。 展开更多
关键词 离异共析转变 球化 过冷度 数学模型 临界点A1
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冷却速度对超低碳微合金钢组织和性能的影响 被引量：16
19
作者 王权 孙婷婷 白雅琼 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第2期148-151,共4页
利用Formaster-F全自动相变测量装置对超低碳微合金钢进行不同冷却速度的热处理,采用金相显微镜观察试验钢的微观组织,采用450SVD数显维氏硬度计测量试验钢的维氏硬度。结果表明,当冷却速度<1℃/s时,试验钢的显微组织均为多边形铁素... 利用Formaster-F全自动相变测量装置对超低碳微合金钢进行不同冷却速度的热处理,采用金相显微镜观察试验钢的微观组织,采用450SVD数显维氏硬度计测量试验钢的维氏硬度。结果表明,当冷却速度<1℃/s时,试验钢的显微组织均为多边形铁素体,维氏硬度平均最大值为177.0 HV5;当冷却速度达到3℃/s时出现准多边形铁素体,维氏硬度平均值为187.3 HV5;当冷却速度达到5℃/s时钢的显微组织中出现粒状贝氏体,此时维氏硬度平均值为193.3 HV5;20℃/s时出现贝氏体铁素体,准多边形铁素体消失,维氏硬度平均值为221.6 HV5;当冷却速度达到50℃/s时钢中出现马氏体,显微组织为三相组织即粒状贝氏体+贝氏体铁素体+马氏体,维氏硬度平均值达到224.0 HV5;冷却速度达到165℃/s后,钢中的显微组织仍为三相组织,此时试验钢的平均维氏硬度值达到本试验的最大值263.3 HV5。在所有的冷速下,试样中均未发现珠光体。 展开更多
关键词 超低碳合金钢 冷却速度 显微组织 力学性能
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钼对高强度船板钢变形后连续冷却转变的影响 被引量：8
20
作者 杨静 李桂艳 +3 位作者 韩鹏 李文竹 赵宝纯 徐烽 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2009年第8期10-12,16,共4页
在Gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法结合硬度测试得到加钼和不加钼两种高强度船板钢变形后的连续冷却转变(CCT)曲线,用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜等观察了相应的组织转变特征,研究了钼元素对高强度船板钢CCT曲线及显微组织... 在Gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法结合硬度测试得到加钼和不加钼两种高强度船板钢变形后的连续冷却转变(CCT)曲线,用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜等观察了相应的组织转变特征,研究了钼元素对高强度船板钢CCT曲线及显微组织的影响。结果表明:在高强度船板钢中加入质量分数为0.2%的钼后,扩大了其CCT曲线中的贝氏体转变区,并且使铁素体和珠光体转变区右移;在相同的冷却速率下贝氏体中的M/A岛数量较多,尺寸较大,分布更加均匀弥散。 展开更多
关键词 钼 连续冷却转变曲线 热膨胀法 显微组织
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