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预变形对DP590双相钢性能的影响
1
作者 张茜 牛星辉 +1 位作者 刘淑影 王嘉伟 《锻压技术》 北大核心 2026年第2期259-265,299,共8页
以DP590双相钢为研究对象,采用单轴拉伸试验对较大尺寸试样施加预变形量为0%、3%、6%、9%、12%和15%的6种预变形,卸载后采用线切割制样并准静态拉伸至失效,获取其力学性能、加工硬化行为和局部成形性能的演变规律。结果表明:随着预变形... 以DP590双相钢为研究对象,采用单轴拉伸试验对较大尺寸试样施加预变形量为0%、3%、6%、9%、12%和15%的6种预变形,卸载后采用线切割制样并准静态拉伸至失效,获取其力学性能、加工硬化行为和局部成形性能的演变规律。结果表明:随着预变形量的增加,DP590钢的强度升高,规定非比例延伸强度变化尤为明显,屈强比逐渐趋近于1,总伸长率轻微升高,且多道次成形更利于全局成形;预变形会改变材料的加工硬化行为,无预变形时DP590钢在小应变范围内加工硬化特性突出,而预变形后在大应变范围内加工硬化更显著,随着预变形量的增加,材料加工硬化能力降低;局部成形性能随着预变形量的增加呈线性降低趋势。针对拉延后翻边/整形零件,可将预变形量控制在6%~9%,以平衡后续型面特征成形和边缘局部抗裂需求。 展开更多
关键词 预变形 DP590双相钢 力学性能 加工硬化性能 局部成形性能
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Nb+V微合金化对GCr15钢热处理组织和摩擦磨损性能的影响
2
作者 徐畅 朱华明 +3 位作者 严红革 陈吉华 夏伟军 苏斌 《材料热处理学报》 北大核心 2026年第1期136-146,共11页
对GCr15钢和Nb+V微合金化GCr15钢(GCr15-0.07Nb-0.13V)进行了正火、球化退火和淬火-回火处理,探索了Nb+V微合金化对GCr15钢在3种热处理条件下的力学性能的影响,分析了微合金化对淬回火态GCr15钢摩擦磨损行为的影响机制。结果表明:Nb+V... 对GCr15钢和Nb+V微合金化GCr15钢(GCr15-0.07Nb-0.13V)进行了正火、球化退火和淬火-回火处理,探索了Nb+V微合金化对GCr15钢在3种热处理条件下的力学性能的影响,分析了微合金化对淬回火态GCr15钢摩擦磨损行为的影响机制。结果表明:Nb+V微合金化能够细化GCr15钢的晶粒,提高其硬度和抗拉强度,在淬回火条件下平均晶粒尺寸从3.21μm细化到了2.90μm,硬度和抗拉强度分别提高了57.5 HV和137.9 MPa,这主要归因于Nb+V微合金化后马氏体含碳量较高以及纳米(Nb, V)C相的沉淀强化作用;Nb+V微合金化提高了GCr15轴承钢的耐磨性能,淬回火态GCr15-0.07Nb-0.13V钢的平均摩擦系数和磨损率分别为0.3921和0.81×10^(-5)mm^(3)·N^(-1)·m^(-1),与GCr15钢相比分别降低了8.8%和56.9%,其原因是Nb+V微合金化对晶粒和碳化物的细化以及起到的固溶强化和沉淀强化的作用。 展开更多
关键词 GCR15轴承钢 Nb+V微合金化 热处理 力学性能 摩擦磨损
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10.9级发动机螺栓材料的质量性能对比研究
3
作者 闫洪军 蒋杨英 +3 位作者 杨敏 陆恒昌 杨现亮 伍志强 《热处理技术与装备》 2026年第1期50-54,共5页
为探究10.9级进口与国产SCM435材质发动机螺栓的质量性能差异,通过化学成分分析、微观组织表征、非金属夹杂物检测、力学性能测试及疲劳试验等方法展开对比研究。结果表明,进口与国产SCM435螺栓材料的化学成分比较接近;微观组织均以回... 为探究10.9级进口与国产SCM435材质发动机螺栓的质量性能差异,通过化学成分分析、微观组织表征、非金属夹杂物检测、力学性能测试及疲劳试验等方法展开对比研究。结果表明,进口与国产SCM435螺栓材料的化学成分比较接近;微观组织均以回火马氏体为主,但进口SCM435螺栓的组织更细小均匀;进口SCM435螺栓的夹杂物密度较低、尺寸细小且分布更均匀,国产SCM435螺栓中的大尺寸夹杂物及氧硫化物占比偏高;进口SCM435螺栓的硬度与疲劳性能均优于国产SCM435螺栓,国产SCM435螺栓的断后伸长率和断面收缩率略高,但疲劳分散性更大。研究结果可为国产SCM435螺栓材料的冶炼工艺优化、热处理质量控制及疲劳性能提升提供关键技术参考。 展开更多
关键词 10.9级螺栓 非金属夹杂物 力学性能 疲劳性能
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硫系和铅系易切削钢组织性能对比及夹杂物影响探究
4
作者 任威旺 高小勇 张立峰 《材料热处理学报》 北大核心 2026年第3期155-164,共10页
从切削性能、力学性能、微观组织和夹杂物方面对11SMn37和11SMnPb37两种易切削钢展开全面对比分析。结果表明:在3组切削方案下,11SMn37钢中C型屑的质量分数为77%~87%,而11SMnPb37钢中为91%~98%,说明11SMnPb37的切屑更短,断屑能力更好;在... 从切削性能、力学性能、微观组织和夹杂物方面对11SMn37和11SMnPb37两种易切削钢展开全面对比分析。结果表明:在3组切削方案下,11SMn37钢中C型屑的质量分数为77%~87%,而11SMnPb37钢中为91%~98%,说明11SMnPb37的切屑更短,断屑能力更好;在3种切削速度下,11SMn37钢的表面粗糙度依次为7.12、6.21和5.52μm,而11SMnPb37钢的表面粗糙度依次为6.24、4.61和4.36μm,11SMnPb37钢的表面粗糙度值均比11SMn37钢低,表明11SMnPb37钢表面光洁度更好;两种钢的硬度相近,11SMn37钢的屈服强度和极限抗拉强度较高,而11SMnPb37钢的伸长率较大;拉伸断口观察表明11SMn37钢拉伸断口处韧窝杂乱,存在大量长条形MnS,而11SMnPb37钢断口处韧窝规则均匀分布,MnS多为纺锤形;两种钢的组织均为铁素体、珠光体和夹杂物;珠光体沿着轧制方向呈带状分布,11SMn37钢的珠光体和MnS长度更大;11SMn37钢中夹杂物为MnS,呈细长条状,11SMnPb37钢中夹杂物包括纯MnS(细长条状)、Pb-MnS复合夹杂物(MnS呈纺锤形或近球形)和纯Pb粒子,MnS平均尺寸较小、纺锤形MnS占比较高。 展开更多
关键词 易切削钢 硫化物 长径比 切削性能 力学性能
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Q500qENH桥梁耐候钢的SH-CCT图及粗晶热影响区的组织和性能 被引量：1
5
作者 何晓波 刘文胜 +2 位作者 张可 于萌 白玉静 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第4期145-152,共8页
基于Gleeble-3500热模拟试验,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)技术和显微硬度计等研究了Q500qENH桥梁耐候钢焊接粗晶热影响区的组织转变,绘制了模拟焊接热影响区连续冷却转变曲线(SH-CCT)图,探讨了试验钢的低... 基于Gleeble-3500热模拟试验,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)技术和显微硬度计等研究了Q500qENH桥梁耐候钢焊接粗晶热影响区的组织转变,绘制了模拟焊接热影响区连续冷却转变曲线(SH-CCT)图,探讨了试验钢的低温韧性随冷速的变化机理。结果表明:粒状贝氏体的相变区间为429~615℃,板条贝氏体的相变区间为330~530℃;当冷速≤10℃/s时,组织为粒状贝氏体,当冷速为10~37.5℃/s时,组织为粒状贝氏体和板条贝氏体,而当冷速≥37.5℃/s时,组织全部为板条贝氏体。随着冷速由1℃/s增加至100℃/s,试验钢的硬度呈现先快速增加后缓慢增加的趋势。拐点为30℃/s,此时的硬度为318 HV0.5。硬度升高是由于组织细化和位错密度提高,细晶强化和位错强化效果增强。当冷速为30~60℃/s时,试验钢具有良好的低温冲击韧性,主要是因为板条贝氏体高比例的大角度晶界阻碍了裂纹的扩展。为了使硬度和韧性实现良好匹配,Q500qENH桥梁耐候钢的焊接热输入应当控制在19~27 kJ/cm的范围。 展开更多
关键词 桥梁耐候钢 SH-CCT图 热影响区 显微组织 低温韧性
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锻态18Cr2Ni4WA钢高温变形本构模型研究
6
作者 段兴旺 贺林峰 +1 位作者 焦永星 王敏 《太原科技大学学报》 2025年第1期53-57,共5页
在Gleeble-1500热模拟试验机上,对锻态18Cr2Ni4WA钢进行单道次热压缩实验,研究了该钢的高温流变行为。通过采集数据获得了实验温度为(1123~1473)K、应变速率为(0.001~0.1)s^(-1)和变形量为55%的变形条件下的真应力-真应变曲线。以Arrhen... 在Gleeble-1500热模拟试验机上,对锻态18Cr2Ni4WA钢进行单道次热压缩实验,研究了该钢的高温流变行为。通过采集数据获得了实验温度为(1123~1473)K、应变速率为(0.001~0.1)s^(-1)和变形量为55%的变形条件下的真应力-真应变曲线。以Arrhenius本构模型为依据,并充分考虑应变对本构模型的作用,建立了应变补偿Arrhenius本构模型,用以预测其高温流变行为。结果表明:温度的降低和应变速率的增大导致锻态18Cr2Ni4WA钢的真应力增加;通过将所建立本构模型的理论预测数据与实验数据进行对比,发现吻合度较好,说明所建立的锻态18Cr2Ni4WA钢应变补偿Arrhenius本构模型具有较高的预测精度。 展开更多
关键词 锻态18Cr2Ni4WA钢 热压缩 本构模型 应变补偿
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生态电炉冶炼轴承钢氧化物夹杂物尺寸的极值分析法预测
7
作者 熊洪进 《理化检验(物理分册)》 2026年第3期10-16,共7页
为精准评价生态电炉短流程冶炼轴承钢的纯净度及使用性能,采用极值分析方法对钢中氧化物非金属夹杂物进行研究,并与金相法、扫描电镜分析法开展对比验证。结果表明:在不同累计概率条件下,极值分析法预测的试验钢夹杂物尺寸为16.91~23.25... 为精准评价生态电炉短流程冶炼轴承钢的纯净度及使用性能,采用极值分析方法对钢中氧化物非金属夹杂物进行研究,并与金相法、扫描电镜分析法开展对比验证。结果表明:在不同累计概率条件下,极值分析法预测的试验钢夹杂物尺寸为16.91~23.25μm;金相法测得DS类夹杂物级别为0.5~1.0级,估算尺寸为13~26μm;扫描电镜测量的夹杂物最大直径为8.0~23.11μm。极值分析法的等级估算结果与金相法、扫描电镜法检测结果基本一致,该方法可有效用于轴承钢纯净度评价及使用性能预测,为生态电炉短流程冶炼轴承钢的质量管控提供技术支撑。 展开更多
关键词 轴承钢 极值分析 氧化物夹杂物 纯净度 生态电炉
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钒铌氮微合金化630MPa级高强带肋钢筋的开发与机理分析
8
作者 袁小印 刘恩超 康达意 《冶金标准化与质量》 2026年第1期30-32,62,共4页
全面介绍钒铌氮微合金化630 MPa级高强带肋钢筋的开发试制情况,研究了热轧带肋钢筋的化学成分、钒铌氮微合金化及轧制工艺。经过开发试制,化学成分、力学性能满足要求,显微组织为铁素体和珠光体,表明本次试制化学成分设计合理,强度提升... 全面介绍钒铌氮微合金化630 MPa级高强带肋钢筋的开发试制情况,研究了热轧带肋钢筋的化学成分、钒铌氮微合金化及轧制工艺。经过开发试制,化学成分、力学性能满足要求,显微组织为铁素体和珠光体,表明本次试制化学成分设计合理,强度提升方法有效可行;轧制过程适当提高终冷温度,更多的Nb处于固溶态,抗拉强度提高的幅度超过屈服强度,强屈比得到进一步提升。钒铌氮微合金化生产630MPa级高强带肋钢筋强化机理主要为析出物强化,析出物为(Nb,V)(C,N)的复合析出相,弥散分布于铁素体基体内。本次开发试制不仅提高了公司热轧带肋钢筋产品的生产级别,而且符合国家轻量化建筑的发展趋势。 展开更多
关键词 钒铌氮微合金化 强化 高强带肋钢筋 机理分析
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Nb+V复合微合金化对GCr15钢微观组织和力学性能的影响 被引量：4
9
作者 梁桃云 朱华明 +5 位作者 严红革 陈吉华 夏伟军 苏斌 陶富华 郝凯斌 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第1期114-123,共10页
为了提高GCr15钢的硬度和强度,对其进行了Nb+V微合金化和不同工艺的热处理,研究了Nb+V微合金化对GCr15钢的奥氏体及珠光体特征和力学性能的影响。结果表明,添加Nb+V元素能够有效地细化GCr15钢的奥氏体晶粒,其原因是固溶态的Nb和V元素对... 为了提高GCr15钢的硬度和强度,对其进行了Nb+V微合金化和不同工艺的热处理,研究了Nb+V微合金化对GCr15钢的奥氏体及珠光体特征和力学性能的影响。结果表明,添加Nb+V元素能够有效地细化GCr15钢的奥氏体晶粒,其原因是固溶态的Nb和V元素对奥氏体晶界有拖曳作用,且(Nb,V)C碳化物对晶界有钉扎作用。在1050℃保温30 min时,GCr15-0.10Nb-0.13V钢的奥氏体晶粒相比GCr15钢细化了37.41%。Nb+V微合金化能够细化珠光体片层间距,促进棒状和粒状珠光体的形成,进而提高钢的抗拉强度和屈服强度。在1200℃保温120 min空冷后,GCr15-0.10Nb-0.13V钢的抗拉强度和屈服强度相比GCr15钢分别提高了132.6和151.5 MPa,伸长率为10.4%。 展开更多
关键词 GCR15轴承钢 Nb+V 微合金化 热处理 力学性能
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前沿需求瞭望
10
《现代交通与冶金材料》 2026年第1期122-122,共1页
【技术突破】1.超大型一体化压铸模具用钢DHA-GIGA成功开发日本大同特殊钢公司开发的“DHA-GIGA”是模具钢,极大地提升了超大型压铸模具所需的淬透性。与传统压铸模具钢相比,DHAGIGA韧性更高,能够抑制铸造过程中的裂纹产生,因此有助于... 【技术突破】1.超大型一体化压铸模具用钢DHA-GIGA成功开发日本大同特殊钢公司开发的“DHA-GIGA”是模具钢,极大地提升了超大型压铸模具所需的淬透性。与传统压铸模具钢相比,DHAGIGA韧性更高,能够抑制铸造过程中的裂纹产生,因此有助于在“一体化压铸时代”延长模具寿命、降低总成本。通过优化化学成分,显著抑制了粗大贝氏体组织(会降低韧性的针状组织)的产生,与一般的热作模具钢JIS SKD61相比,淬透性提高了约4倍。淬透性的提升使得从表层到中心部位能够获得细密良好的金属组织,从而确保了高韧性。即使在超大型模具中心部位预期的缓慢冷却区域(0.5-3.0℃/min),DHA-GIGA钢也能获得较高韧性。 展开更多
关键词 超大型一体化压铸模具 DHA-GIGA
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等温球化退火时间对GCr15轴承钢组织性能的影响 被引量：3
11
作者 陈志辉 甘晓龙 +3 位作者 徐光 薛正良 田浩 李德胜 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第3期171-178,共8页
采用扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)技术研究了等温球化退火时间对GCr15轴承钢碳化物球化程度和尺寸分布、铁素体晶粒尺寸及力学性能的影响。结果表明:当等温球化退火时间大于20 h时,实验钢的碳化物球化充分,球化率均达到95%以上... 采用扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)技术研究了等温球化退火时间对GCr15轴承钢碳化物球化程度和尺寸分布、铁素体晶粒尺寸及力学性能的影响。结果表明:当等温球化退火时间大于20 h时,实验钢的碳化物球化充分,球化率均达到95%以上,硬度为172.60~186.52 HV0.5。在等温球化退火过程中,碳化物颗粒能独立形核并呈球状长大,当等温时间为22 h时,碳化物颗粒平均尺寸最小,随着等温球化退火时间的延长,碳化物颗粒开始回溶长大。EBSD分析结果表明铁素体晶粒尺寸随着等温球化退火时间增加而缓慢增大,小角度晶界比例减少、大角度晶界比例增加。当等温时间为22 h时,实验钢的抗拉强度最高为688.94 MPa;伸长率最大为28.02%。 展开更多
关键词 GCR15轴承钢 等温球化退火 碳化物 晶粒尺寸 力学性能
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球化退火对55Cr3弹簧钢淬火组织与性能的影响 被引量：1
12
作者 李绍杰 刘运娜 《金属热处理》 北大核心 2025年第7期265-269,共5页
对热轧态55Cr3弹簧圆钢进行了球化退火,研究了55Cr3钢热轧态与不同温度退火球化后的显微组织及其再经中频感应加热淬火后的组织与性能。结果表明,在中频感应加热温度为870~880℃、加热时间为10 s条件下,55Cr3钢670~790℃退火后的组织在... 对热轧态55Cr3弹簧圆钢进行了球化退火,研究了55Cr3钢热轧态与不同温度退火球化后的显微组织及其再经中频感应加热淬火后的组织与性能。结果表明,在中频感应加热温度为870~880℃、加热时间为10 s条件下,55Cr3钢670~790℃退火后的组织在快速的感应加热过程中奥氏体化不充分,导致淬火后的组织中存在未溶碳化物,硬度低于技术要求。通过提高中频感应加热温度至900~930℃或延长感应加热时间至20 s,可使其完全奥氏体化,淬火后获得全部马氏体组织,硬度满足技术要求。 展开更多
关键词 退火组织 弹簧钢 中频感应加热 淬火组织
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奥氏体稳定化对车身结构钢DP780组织与性能的影响 被引量：1
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作者 万宇 亓海全 +5 位作者 李文通 笪仲钟 王为民 李欣欣 谢盈盈 姚小凤 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第5期148-156,共9页
在不同退火温度与贝氏体等温条件下,研究了采用不同方式冷却后残留奥氏体对车身结构钢DP780组织与性能的影响。结果表明:退火温度相同时,终冷冷速越慢,残留奥氏体含量越高;冷速相同时,残留奥氏体含量受退火温度的影响较小;残留奥氏体中... 在不同退火温度与贝氏体等温条件下,研究了采用不同方式冷却后残留奥氏体对车身结构钢DP780组织与性能的影响。结果表明:退火温度相同时,终冷冷速越慢,残留奥氏体含量越高;冷速相同时,残留奥氏体含量受退火温度的影响较小;残留奥氏体中的碳含量随等温温度的升高先减小后增大,残留奥氏体的热稳定性先升高后降低;随等温温度的升高,残留奥氏体尺寸逐渐减小,组织中的小角度晶界数量增多,小尺寸残留奥氏体及马-奥岛在小角度晶界附近呈弥散分布。退火及等温处理后DP780双相钢的抗拉强度虽略有下降但伸长率大幅上升,强塑积显著增大,从而使其综合力学性能得到改善。 展开更多
关键词 DP780双相钢 残留奥氏体 热稳定性 力学性能
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改进型H13热作模具钢的热处理工艺优化
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作者 董丽丽 周健 +3 位作者 迟宏宵 郭春成 朱留平 杨银辉 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第9期142-151,共10页
为获得具有良好强韧性匹配的改进型H13热作模具钢(以下简称0.5Co钢),对其进行了不同温度的淬火及不同温度的回火处理,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和洛氏硬度计等研究了0.5Co钢经不同工艺热处理后的组织和性能。... 为获得具有良好强韧性匹配的改进型H13热作模具钢(以下简称0.5Co钢),对其进行了不同温度的淬火及不同温度的回火处理,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和洛氏硬度计等研究了0.5Co钢经不同工艺热处理后的组织和性能。结果表明:随淬火温度升高,0.5Co钢的硬度先升高后降低;当回火温度在400~520℃时,硬度呈现上升趋势,在520~560℃时,硬度缓慢下降,在560~650℃时,硬度急剧下降,抗拉强度在500℃回火时达到峰值1900 MPa,屈服强度在540℃回火时达到峰值1496 MPa;当回火温度超过600℃后,0.5Co钢的硬度及强度与H13钢的硬度及强度相差不大;随着回火温度的升高,两种试验钢的冲击韧性均呈上升趋势,0.5Co钢的冲击韧性在650℃时达到最高值135 J,比H13钢高出44 J;经1020℃淬火保温30 min+2次600℃回火保温2 h的工艺热处理后,0.5Co钢的强韧性匹配较好。 展开更多
关键词 改进型H13热作模具钢 热处理工艺 强韧性匹配 显微组织
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TiC纳米颗粒强化9Cr耐热钢的微观组织及力学性能
15
作者 朱晓龙 王争辉 +3 位作者 王文焱 谢敬佩 刁晓刚 张飞扬 《金属热处理》 北大核心 2025年第1期187-195,共9页
为提高汽轮机用耐热钢的高温强度,制备了添加不同含量TiC纳米颗粒(质量分数分别为0%、0.01%、0.05%、0.1%)的9Cr耐热钢,利用高温激光扫描共聚焦显微镜(LSCM)、光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)等分析了含0.01%TiC纳米颗粒... 为提高汽轮机用耐热钢的高温强度,制备了添加不同含量TiC纳米颗粒(质量分数分别为0%、0.01%、0.05%、0.1%)的9Cr耐热钢,利用高温激光扫描共聚焦显微镜(LSCM)、光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)等分析了含0.01%TiC纳米颗粒耐热钢的显微组织,并通过拉伸和冲击试验分析了力学性能。结果表明,TiC纳米颗粒的加入能明显增强9Cr耐热钢的600℃高温强度,且当添加量为0.01%时,抗拉强度最大为356 MPa,断裂时应变为38%;含0.01%TiC纳米颗粒的9Cr耐热钢在空冷条件下得到马氏体组织,第二相碳化物类别为M_(6)C,TiC纳米颗粒分布在晶内起到弥散强化作用;添加量为0.01%的耐热钢经1040℃退火+990℃正火+740℃回火后的综合力学性能优良,硬度、抗拉强度、屈服强度、伸长率和断面收缩率分别为177 HBS、734 MPa、538 MPa、15.45%和31.15%,拉伸断口观察有大量韧窝,为韧性断裂;室温冲击吸收能量为116 J,韧脆转变温度FATT_(50)为-15℃。 展开更多
关键词 纳米颗粒增强 9Cr耐热钢 汽轮机 微观组织 力学性能
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D406A钢加热过程中的晶粒长大行为
16
作者 冉惟佳 赵飞 +3 位作者 黄文森 谭元标 任永海 王龙祥 《金属热处理》 北大核心 2025年第10期74-78,共5页
通过热处理试验和显微组织分析,探讨了不同加热温度(900~1050℃)以及不同保温时间(20~80 min)对D406A钢中奥氏体晶粒尺寸变化的影响,并根据Arrhenius模型构建了D406A钢的晶粒长大数学模型。结果表明,D406A钢的奥氏体晶粒尺寸随着加热温... 通过热处理试验和显微组织分析,探讨了不同加热温度(900~1050℃)以及不同保温时间(20~80 min)对D406A钢中奥氏体晶粒尺寸变化的影响,并根据Arrhenius模型构建了D406A钢的晶粒长大数学模型。结果表明,D406A钢的奥氏体晶粒尺寸随着加热温度的升高和保温时间的延长而逐渐增大。在900~1050℃范围内,恒定保温时间下,平均晶粒尺寸与加热温度呈显著正相关的指数增长规律,且加热温度越高,晶粒粗化越明显,晶粒长大指数逐渐增大。恒定加热温度下,晶粒尺寸随保温时间的延长而增大,而随着保温时间继续延长,晶粒长大速度变缓,通过拟合得到D406A钢晶粒长大激活能Q=66772.62 J/mol,建立的D406A钢奥氏体晶粒长大数学模型为D=5621.8259t^(0.24318)exp(-66772.62/RT)。 展开更多
关键词 D406A钢 热处理 晶粒长大 数学模型
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回火及深冷处理对M50钢组织及摩擦学性能的影响
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作者 贾利晓 王梦丹 +2 位作者 傅丽华 贺甜甜 杜三明 《机械工程材料》 北大核心 2025年第11期13-18,共6页
在回火温度550℃、保温时间2 h和深冷温度-196℃、保温时间1 h条件下对淬火态M50钢分别进行3次回火、回火+深冷+回火、深冷+2次回火处理,研究了回火及深冷处理对试验钢组织和摩擦学性能的影响。结果表明:淬火并经不同工艺回火和深冷处理... 在回火温度550℃、保温时间2 h和深冷温度-196℃、保温时间1 h条件下对淬火态M50钢分别进行3次回火、回火+深冷+回火、深冷+2次回火处理,研究了回火及深冷处理对试验钢组织和摩擦学性能的影响。结果表明:淬火并经不同工艺回火和深冷处理后,试验钢中均析出细小二次碳化物,残余奥氏体含量减少,马氏体含量增加,硬度提高,摩擦因数和磨损率下降。引入深冷处理后的残余奥氏体含量更低,二次碳化物尺寸更小、数量更多,马氏体组织更细小,硬度和耐磨性能提高,其中深冷+2次回火处理的试验钢中残余奥氏体含量最低,硬度最高,耐磨性能最优。引入深冷处理后,试验钢的磨损机制主要为黏着磨损,其中深冷+2次回火处理的试验钢磨损表面最平整,出现了轻微氧化磨损特征。 展开更多
关键词 M50钢 深冷处理 显微组织 摩擦学性能
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CO_(2)/H_(2)O气液两相塞状流流态对X60钢腐蚀行为的影响
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作者 孙云龙 杨贵荣 +1 位作者 宋文明 马颖 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第1期48-58,共11页
利用自主设计的CO_(2)/H_(2)O气液两相流动态腐蚀平台,通过计数法和质量损失法研究了气液两相塞状流流态对X60钢腐蚀行为的影响,利用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)和X射线光电子能谱(XPS)对腐蚀表面形貌特征及腐蚀产物... 利用自主设计的CO_(2)/H_(2)O气液两相流动态腐蚀平台,通过计数法和质量损失法研究了气液两相塞状流流态对X60钢腐蚀行为的影响,利用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)和X射线光电子能谱(XPS)对腐蚀表面形貌特征及腐蚀产物成分进行分析。结果表明:随气相流量的增大,塞状流的液塞频率和X60钢的腐蚀速率均呈现出先降低后增加的趋势。当气相流量小于150 L/h时,随气相流量的增大,X60钢的腐蚀速率随液塞频率降低而降低,气相流量增大到150 L/h时,管壁产物膜的覆盖率高于其他气相流量时产物膜的覆盖率,腐蚀速率达到最低值。当气相流量大于150 L/h时,腐蚀速率随气相流量增大而增大。不同气相流量条件下,管壁底部一直受液相的冲刷,导致管壁底部比顶部腐蚀严重;腐蚀产物主要组成相为Fe_(2)O_(3)、Fe_(3)O_(4)、FeCO_(3)和FeOOH。 展开更多
关键词 塞状流 流态 腐蚀速率 液塞频率
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贝氏体含量对GCr15SiMoAl轴承钢抗空蚀性能的影响
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作者 甄思迪 杜三明 +4 位作者 李珍 傅丽华 魏超凡 花铝东 张永振 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第9期117-125,共9页
采用超声振动装置对经等温淬火热处理不同时间(4和72 h)后得到不同贝氏体含量的GCr15SiMoAl轴承钢进行空蚀试验,通过扫描电镜(SEM)、非接触式光学轮廓仪、能谱仪(EDS)等对两种试样的空蚀质量损失、空蚀表面形貌变化和微观组织演变进行... 采用超声振动装置对经等温淬火热处理不同时间(4和72 h)后得到不同贝氏体含量的GCr15SiMoAl轴承钢进行空蚀试验,通过扫描电镜(SEM)、非接触式光学轮廓仪、能谱仪(EDS)等对两种试样的空蚀质量损失、空蚀表面形貌变化和微观组织演变进行观察以及分析。结果表明:随着等温淬火保温时间从4 h增加到72 h,试验钢中的贝氏体含量从32.4%增加68.4%,显著提升了其抗空蚀性能;两种试样的表面粗糙度均随着空蚀时间的延长而增加,其中保温4 h试样的粗糙度变化更为显著;空蚀600 min后,保温72 h试样的累计质量损失仅为保温4 h试样的68.9%,前者的平均空蚀深度约为后者的69.1%;在空蚀初期,损伤主要出现在晶界处,伴随微裂纹的形成,随着空蚀的进行,小尺寸空蚀坑逐渐出现;到空蚀后期,试样表面塑性变形加剧,晶界处的微裂纹沿晶界扩展,小尺寸空蚀坑合并为大尺寸空蚀坑。 展开更多
关键词 GCr15SiMoAl轴承钢 空蚀 等温淬火 微观组织
原文传递
碳中和背景下汽车用钢发展的思考
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作者 毛新平 卢军 汪水泽 《现代交通与冶金材料》 2025年第6期1-10,共10页
在碳中和背景下,新能源汽车产业快速发展与市场竞争加剧,推动汽车用钢向“低碳排放、高性能、低成本”转型升级。废钢循环利用与近终形制造构成了实现这一目标的两条关键技术路径:前者依托资源循环减少对铁矿石依赖与碳排放,后者通过工... 在碳中和背景下,新能源汽车产业快速发展与市场竞争加剧,推动汽车用钢向“低碳排放、高性能、低成本”转型升级。废钢循环利用与近终形制造构成了实现这一目标的两条关键技术路径:前者依托资源循环减少对铁矿石依赖与碳排放,后者通过工艺革新实现降耗减排。通过废钢循环利用促进废钢资源的高质化,通过近终形制造实现汽车用钢高品质制造,为开发高性能钢铁材料创造有利条件,推动新型可持续汽车用钢的开发与产业化应用。随着关键瓶颈突破与产业链协同增强,废钢循环利用以及近终形制造技术的发展,汽车用钢将实现材料的高效循环,为汽车产业低碳发展提供关键支撑。 展开更多
关键词 汽车用钢 碳中和 近终形制造 残余元素 可持续钢铁材料
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