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蒸汽发生器传热管用Inconel 690合金在水压试验时的变形机理 被引量：1
1
作者 程保良 陶今 +5 位作者 钱保治 贺小明 陈广立 邓景珊 李经怀 袁舒梦 《机械工程材料》 北大核心 2025年第5期72-78,共7页
在不同压力(35,55 MPa)下对蒸汽发生器传热管用Inconel 690合金(时效态)进行水压试验,研究了试验合金的变形行为,基于晶格旋转分析揭示了变形过程中晶粒内各个滑移系的启动情况。结果表明:与水压试验前相比,55 MPa水压试验后,试验合金... 在不同压力(35,55 MPa)下对蒸汽发生器传热管用Inconel 690合金(时效态)进行水压试验,研究了试验合金的变形行为,基于晶格旋转分析揭示了变形过程中晶粒内各个滑移系的启动情况。结果表明:与水压试验前相比,55 MPa水压试验后,试验合金晶粒内部出现平行滑移带和位错墙,平均晶粒尺寸从82μm减小到约65μm,退火孪晶的比例未发生明显变化,平均位错密度从4.68×10^(13) m^(-2)增加到1.19×10^(14) m^(-2);合金的变形主要通过位错滑移进行。更高压力下,合金的等效塑性应变增大,晶粒内部各个滑移系的占比均增加;当压力为35 MPa时,试验合金晶粒内启动最多的滑移系为(111)[110],当压力增加至55 MPa时,启动最多的滑移系转变为(111)[110]。压力增大会激发更多位错滑移,且主导滑移系发生改变。 展开更多
关键词 Inconel 690合金 塑性变形 位错滑移 晶格旋转
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第二相体积分数及晶粒分布均匀度对挤压态AZ系镁合金性能的影响
2
作者 崔娇 任广笑 +4 位作者 王红霞 宋蕾 曹喜娟 张小霞 裴晓格 《热加工工艺》 北大核心 2025年第21期84-88,共5页
制备了挤压态AZ31、AZ61、AZ91合金,采用光学显微镜、扫描电镜、室温拉伸试验等研究了第二相体积分数及组织均匀性对挤压态AZ系镁合金性能的影响。结果表明:挤压态AZ31、AZ61、AZ91合金均由α-Mg基体和β-Mg_(17)Al_(12)相组成。随着Al... 制备了挤压态AZ31、AZ61、AZ91合金,采用光学显微镜、扫描电镜、室温拉伸试验等研究了第二相体积分数及组织均匀性对挤压态AZ系镁合金性能的影响。结果表明:挤压态AZ31、AZ61、AZ91合金均由α-Mg基体和β-Mg_(17)Al_(12)相组成。随着Al含量的增多,晶粒尺寸减小,第二相体积分数增加,由弥散颗粒状分布变为平行于挤压方向的条带状和沿晶界链状分布。屈服强度由于第二相和织构软化的共同作用大于细晶强化作用,从224.89 MPa逐渐降低至182.78 MPa,细晶强化和第二相的钉扎作用使抗拉强度从279.29 MPa大幅提高到356.22 MPa,细晶强化和晶粒均匀度提高使伸长率从8.81%增加到18.27%。 展开更多
关键词 挤压态AZ系镁合金 第二相体积分数 组织均匀性
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5182铝合金热压缩变形流变应力 被引量：23
3
作者 林启权 张辉 +2 位作者 彭大暑 林高用 王振球 《湘潭大学自然科学学报》 CAS CSCD 2002年第3期84-88,共5页
在Gleeble -15 0 0热模拟机上对 5 182铝合金在应变速率为 0 .0 5 -2 5S- 1 ,变形温度为 3 0 0～ 5 0 0℃条件下的流变应力行为进行了研究 .结果表明 :在实验范围内 ,5 182热压缩变形时均存在较明显的稳态流变特征 ;在高应变速率 ( ε =... 在Gleeble -15 0 0热模拟机上对 5 182铝合金在应变速率为 0 .0 5 -2 5S- 1 ,变形温度为 3 0 0～ 5 0 0℃条件下的流变应力行为进行了研究 .结果表明 :在实验范围内 ,5 182热压缩变形时均存在较明显的稳态流变特征 ;在高应变速率 ( ε =2 5S- 1 )下 ,当变形温度为 3 0 0℃时 ,流变应力出现了明显的峰值应力 ,表现为连续动态再结晶特征 ;可采用Zener-Hollomon参数的的双曲正弦函数来描述 5 182铝合金高温变形时的流变应力行为 ;获得的流变应力σ解析表达式中A、α和n值分别为 2 1.3 6× 10 1 1 s- 1 、0 .0 17MPa- 1 和 5 .2 3 ;其热变形激活能Q为 195 .86kJ mol. 展开更多
关键词 5182铝合金 热压缩变形 液变应力 Zerner-Hollomon参数 变形激活能 变应速率 稳态液变特征
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大塑性变形(severe plastic deformation,SPD)的研究现状 被引量：20
4
作者 史庆南 王效琪 +3 位作者 起华荣 王军丽 周蕾 刘兆华 《昆明理工大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2012年第2期23-38,共16页
本文概述了近10年来大塑性变形(severe plastic deformation,SPD)研究成果,文章首先简述了各种SPD工艺的特点,其次对SPD强化机理研究现状做了分析,最后基于目前SPD技术的应用现状,对其发展和应用前景展开了必要的讨论和展望.
关键词 大塑性变形(SPD) 综述 晶粒细化机制 强化机制 第二相
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L1_0-TiA l金属间化合物Mn,Nb合金化电子结构的计算 被引量：9
5
作者 陈律 彭平 +3 位作者 李贵发 胡艳军 周惦武 张为民 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2005年第5期15-19,共5页
采用第一原理赝势平面波方法计算了L10型TiA l金属间化合物中掺入Mn,Nb后的电子结构和价键结构。通过合金原子形成热得出:Mn优先占据A l点阵位置,Nb优先占据Ti点阵位置。Mu lliken聚居数分析发现:Mn或Nb合金化后,分别降低了(001)和(002... 采用第一原理赝势平面波方法计算了L10型TiA l金属间化合物中掺入Mn,Nb后的电子结构和价键结构。通过合金原子形成热得出:Mn优先占据A l点阵位置,Nb优先占据Ti点阵位置。Mu lliken聚居数分析发现:Mn或Nb合金化后,分别降低了(001)和(002)面内的原子间键合强度,掺入Nb还降低了层间的原子间键合强度,而掺入Mn,则使层间原子间键合强度增加。整体上来讲,掺入Mn有利于改善TiA l的室温脆性,而掺入Nb,不利于改善TiA l的室温脆性。 展开更多
关键词 赝势平面波方法 电子结构 Mulliken聚居数 合金形成热 室温脆性
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钼变形抗力的研究 被引量：22
6
作者 陈程 尹海清 +1 位作者 曲选辉 朱琳 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2007年第7期1237-1240,共4页
在Gleeble-1500热模拟试验机上，分析钼的高温变形特征，其变形温度为1100～1400℃，变形速率为1-50s^-1，变形程度为0-0．6，并对钼板进行塑性变形抗力的研究，采用非线性回归方法建立钼板的变形抗力模型。获得了钼板的变形抗力曲线图... 在Gleeble-1500热模拟试验机上，分析钼的高温变形特征，其变形温度为1100～1400℃，变形速率为1-50s^-1，变形程度为0-0．6，并对钼板进行塑性变形抗力的研究，采用非线性回归方法建立钼板的变形抗力模型。获得了钼板的变形抗力曲线图，对不同的数学模型结构进行回归比较，提出拟合精度高的变形抗力的数学模型，该模型具有较高的精度及良好的数值稳定性。 展开更多
关键词 钼 变形抗力 数学模型
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镁合金超塑性的研究现状及发展趋势 被引量：12
7
作者 尉胤红 王渠东 +1 位作者 刘满平 丁文江 《材料导报》 EI CAS CSCD 2002年第9期20-23,共4页
综述了镁合金超塑性的研究进展,总结了镁合金超塑性变形的微观机理,评述了镁合金高应变速率超塑性的研究状况,提出了几个需要解决的问题和研究方向。
关键词 镁合金 超塑性 应变速率 研究现状 发展趋势 处理工艺
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316L 不锈钢的单轴棘轮效应 被引量：22
8
作者 杨显杰 高庆 +1 位作者 蔡力勋 向阳开 《航空学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1997年第4期395-400,共6页
对３１６Ｌ不锈钢进行了单轴应变控制和应力控制下的系统循环试验。对３１６Ｌ不锈钢在应变循环下的循环应变幅值、应变幅值历史、平均应变对循环特性的影响进行了揭示；对该材料在应力循环下的应力幅值、平均应力及其历史对循环蠕变（... 对３１６Ｌ不锈钢进行了单轴应变控制和应力控制下的系统循环试验。对３１６Ｌ不锈钢在应变循环下的循环应变幅值、应变幅值历史、平均应变对循环特性的影响进行了揭示；对该材料在应力循环下的应力幅值、平均应力及其历史对循环蠕变（棘轮效应）的影响进行了分析。发现无论单轴应变循环特性还是非对称单轴应力下的棘轮效应不但依赖于当前加载状态，而且依赖于其加载历史。得到了３１６Ｌ单轴循环行为的一些有意义的结果。 展开更多
关键词 棘轮效应 循环塑性 不锈钢 蠕变
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基于加工图的塑性失稳准则比较研究(英文) 被引量：8
9
作者 马雄 曾卫东 +3 位作者 孙宇 赵永庆 王邵丽 周义刚 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2010年第5期756-761,共6页
介绍基于加工图理论的各种塑性失稳准则,比较分析各个准则的区别,以及各参数的物理意义,并以Ti2AlNb基合金为研究对象建立Prasad、Murty、Gegel和Malas准则的热加工图。结合试验结果分析和对比4种塑性失稳准则下加工图的区别发现:Prasad... 介绍基于加工图理论的各种塑性失稳准则,比较分析各个准则的区别,以及各参数的物理意义,并以Ti2AlNb基合金为研究对象建立Prasad、Murty、Gegel和Malas准则的热加工图。结合试验结果分析和对比4种塑性失稳准则下加工图的区别发现:Prasad和Murty准则的塑性失稳图相似,均位于高应变速率区,且Murty准则的塑性失稳区稍窄;Gegel和Malas准则的塑性失稳图相似,塑性失稳区比Prasad和Murty准则的明显偏大,除高应变速率外,还能预测高温低应变速率的塑性失稳现象;解释可能出现各种失稳现象的原因,并结合各种塑性失稳准则提出判断材料塑性变形失稳的选用原则。 展开更多
关键词 加工图 塑性失稳准则 热压缩试验 Ti-22Al-25Nb钛合金
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双相不锈钢超塑性变形机理 被引量：9
10
作者 张沛学 任学平 +3 位作者 谢建新 张炳哲 韩文殿 宋杰 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第1期68-71,共4页
从材料的晶体结构出发,研究了双相不锈钢超塑性变形的机理.利用背散射电子衍射花样分析系统(EBSD),获得了双相不锈钢变形过程中的ODF图、极图和取向与转轴分布等晶体取向分布规律.结合透射电镜对微观组织的观察结果进行了综合分析.研究... 从材料的晶体结构出发,研究了双相不锈钢超塑性变形的机理.利用背散射电子衍射花样分析系统(EBSD),获得了双相不锈钢变形过程中的ODF图、极图和取向与转轴分布等晶体取向分布规律.结合透射电镜对微观组织的观察结果进行了综合分析.研究表明,双相不锈钢超塑性变形的机理为形变诱导析出和动态再结晶、晶界滑移以及变形中的晶粒转动. 展开更多
关键词 超塑性 织构 相变 取向
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筒形件强力旋压变形机理的有限元分析 被引量：20
11
作者 赵宪明 吴迪 吕炎 《塑性工程学报》 CAS CSCD 1998年第3期61-65,共5页
本文通过建立筒形件强力旋压的力学模型，运用三维弹塑性有限元对强力旋压过程进行了计算，得到了旋压过程的应力场和应变场分布。在此基础上，对筒形件强力旋压的变形机理进行了分析，并将计算结果与实测结果进行了比较。
关键词 筒形件 强力旋压 变形机理 旋压过程 压力加工
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X80管线钢氢致开裂研究 被引量：14
12
作者 王萍 陈富强 +2 位作者 石云峰 吴扣根 黄贞益 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第16期208-211,共4页
通过电化学充氢法研究了X80管线钢氢致裂纹(HIC)的种类及开裂特征,探讨了氢致开裂规律,对X80管线钢的氢致开裂影响因素进行了分析。结果表明:随充氢时间的延长和电流密度的增大,氢鼓泡的密度逐渐增大,体积先增大后趋于稳定;形成的氢致... 通过电化学充氢法研究了X80管线钢氢致裂纹(HIC)的种类及开裂特征,探讨了氢致开裂规律,对X80管线钢的氢致开裂影响因素进行了分析。结果表明:随充氢时间的延长和电流密度的增大,氢鼓泡的密度逐渐增大,体积先增大后趋于稳定;形成的氢致裂纹主要呈阶梯状,由直线型裂纹和"S型裂纹"组成,多以穿晶方式扩展,裂纹尖端沿着晶界萌生;X80管线钢中的带状组织是氢致裂纹萌生和扩展的聚集场所;非金属夹杂物是氢致裂纹萌生的裂纹源,其中较大尺寸的Al和Si的氧化物易于诱发"S型裂纹"形成,对管线钢抗氢致开裂的敏感性有很大影响。 展开更多
关键词 X80管线钢 电化学充氢 氢致开裂
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LY12合金粗晶材料的超塑性变形机制 被引量：8
13
作者 吴艳青 张克实 +1 位作者 耿晓亮 杨永兴 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第5期986-990,共5页
采用单轴拉伸对LY12粗晶材料进行超塑性研究 ,温度一定时 ,在较高和较低的应变速率下都得到了大延伸率 ,而处于中间应变速率的试样延伸率较低。SEM断口分析表明 ,晶界上产生的粘性物质对粗晶超塑性行为有决定性影响。在高应变速率下 ,... 采用单轴拉伸对LY12粗晶材料进行超塑性研究 ,温度一定时 ,在较高和较低的应变速率下都得到了大延伸率 ,而处于中间应变速率的试样延伸率较低。SEM断口分析表明 ,晶界上产生的粘性物质对粗晶超塑性行为有决定性影响。在高应变速率下 ,晶界上粘性层很薄 ,被粘性层包围着的晶粒和亚结构在相互挤压和相对转动中容易细化 ,有利于超塑性变形能力的提高且不易产生孔洞 ,室温性能良好 ;低应变速率下 ,大多晶界上都有粘性物质包围且粘性层厚度增大 ,粘性物质的增多使超塑性变形能力增强 ,但易产生孔洞 ,使室温性能恶化 ;而中间应变速率区间 ,晶粒细化程度不够 ,晶界上未产生较多粘性物质 。 展开更多
关键词 LYl2合金 粗晶 超塑性变形 晶界 粘性物质
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弹性模量与塑性变形变化规律试验研究 被引量：16
14
作者 郭成 董伟 +1 位作者 臧顺来 张珂 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2008年第2期116-119,共4页
弹性模量是影响冲压回弹量的重要材料性能参数,在工程应用和回弹数值模拟中一般认为弹性模量为常数。而实际上,弹性模量随塑性变形的增大不断变化,因此其变化对工程中的回弹量评估和数值模拟回弹预测精度有很大的影响。本文针对在汽车... 弹性模量是影响冲压回弹量的重要材料性能参数,在工程应用和回弹数值模拟中一般认为弹性模量为常数。而实际上,弹性模量随塑性变形的增大不断变化,因此其变化对工程中的回弹量评估和数值模拟回弹预测精度有很大的影响。本文针对在汽车和航空工业中广泛应用的铝合金和钢板,采用动力试验方法,对ST14钢及3A21、2024-T3和2A12铝合金的弹性模量在塑性变形中的变化规律进行了试验研究,得到了弹性模量值与等效塑性应变的变化规律,并采用分段线性函数进行了描述。研究结果为进一步研究弹性模量随塑性变形的变化规律及探讨其本质提供了依据,也预示了一种提高有限元回弹预测精度的解决办法。 展开更多
关键词 弹性模量 塑性变形 回弹
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NiAl-Fe金属间化合物超塑性的研究 被引量：12
15
作者 周文龙 郭建亭 +1 位作者 陈荣石 周继扬 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1999年第9期995-998,共4页
本文研究了金属间化合物NiAl－Fe的超塑性行为及其机理结果表明：该合金的显微组织由β－NiAl相基体和γ－Ni无序固溶体相组成．在1123—1253K，1．04×10(－4)－1．04×10(－2)s(－1)拉伸变形时，表现超塑性行为．最大伸长率23... 本文研究了金属间化合物NiAl－Fe的超塑性行为及其机理结果表明：该合金的显微组织由β－NiAl相基体和γ－Ni无序固溶体相组成．在1123—1253K，1．04×10(－4)－1．04×10(－2)s(－1)拉伸变形时，表现超塑性行为．最大伸长率233％，超塑性变形试样的断口呈韧性特征，在断裂区没有空洞产生，通过SEM分析发现，γ相在变形过程中发生碎化。 展开更多
关键词 NiAl-Fe 超塑性 金属间化合物
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热变形TiAl基合金的超塑性行为 被引量：6
16
作者 黄伯云 贺跃辉 +2 位作者 邓忠勇 王健农 孙坚 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1998年第11期1173-1177,共5页
采用包套锻复合热机械处理技术，在Ti-33Al-3Cr合金中得到了平均名义晶粒尺寸为1μm的热变形显微组织材料在1000—1075℃及10×10－6—8×10－3S－1的应变速率范围内显示良好的超塑性，其应变速率敏感系数高达0．9；热激活能仅... 采用包套锻复合热机械处理技术，在Ti-33Al-3Cr合金中得到了平均名义晶粒尺寸为1μm的热变形显微组织材料在1000—1075℃及10×10－6—8×10－3S－1的应变速率范围内显示良好的超塑性，其应变速率敏感系数高达0．9；热激活能仅为250kJ／mol．在1075℃及8×10－5s－1下得到517％的超塑性拉伸延伸率．获得高的超塑性拉伸值的机理是。 展开更多
关键词 TIAL基合金 超塑性 显微组织 热变形
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超塑处理对喷射成形GCr15钢超塑性的影响 被引量：5
17
作者 史海生 吴杏芳 +3 位作者 章靖国 孙德生 陈家光 季思凯 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第2期214-218,共5页
研究了超塑处理对喷射成形ＧＣｒ１５钢超塑性的影响， 超塑性拉伸实验结果表明．未经超塑处 理的铸态试样，延伸率为 １１９％；经过二次油淬和二次油淬＋高温回火超塑处理的两种试样．延伸率分别 为 ３２８％和 ６７１％．变形温度和... 研究了超塑处理对喷射成形ＧＣｒ１５钢超塑性的影响， 超塑性拉伸实验结果表明．未经超塑处 理的铸态试样，延伸率为 １１９％；经过二次油淬和二次油淬＋高温回火超塑处理的两种试样．延伸率分别 为 ３２８％和 ６７１％．变形温度和应变速率对 ＧＣｒ１５钢的超塑性有一定的影响，但材料的微观组织对其超 塑性具有决定性作用， 超塑处理改变了材料试样的微观组织，导致其超塑性发生变化， 经过二次油淬＋高 温回火超塑处理后试样具有球化组织．其超塑性最好：未经超塑处理的铸态试样具有珠光体组织，超塑性 最差：经过二次油淬超塑处理后试样的组织是马氏体和少量碳化物的混合， 其超塑性介于上述两种试样之 间， 喷射成形工艺使 ＧＣｒ１５钢获得均匀细化的稳定组织．这对于细晶超塑性是必要的，超塑处理使材料 的超塑性得到更大的提高。 展开更多
关键词 超塑处理 喷射成形 GCR15钢 超塑性 微观组织 变形加工
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Q235B薄板坯高温塑性的研究 被引量：10
18
作者 孙彦辉 赵长亮 +3 位作者 成小军 吴光亮 周春泉 蔡开科 《特殊钢》 北大核心 2006年第2期28-30,共3页
根据Cleeble1500热/应变模拟试验机测试的CSP薄板坯连铸工艺生产的成分（％）为0．16～0．20C，0．020～0．060Alt Q235B钢的70mm×1500mm薄板坯600～1400℃热塑性曲线，得出连铸坯第Ⅲ脆性区为700～900℃，如在此温度范围矫直，铸... 根据Cleeble1500热/应变模拟试验机测试的CSP薄板坯连铸工艺生产的成分（％）为0．16～0．20C，0．020～0．060Alt Q235B钢的70mm×1500mm薄板坯600～1400℃热塑性曲线，得出连铸坯第Ⅲ脆性区为700～900℃，如在此温度范围矫直，铸坯易产生裂纹。通过扫描电镜分析断口形貌和电子探针的成分分析，得出形变诱导铁索体呈网状析出和奥氏体在低温区域析出氮化物（AIN）导致铸坯脆化。 展开更多
关键词 CSP工艺 Q235B钢 薄板坯 高温塑性 裂纹
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等原子比NiAl多晶合金的超塑性行为 被引量：9
19
作者 杜兴蒿 郭建亭 周彼德 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第2期144-146,共3页
研究了等原子比ＮｉＡｌ多晶材料在不同的温度及应变速率条件下的拉伸行为.结果表明，在温度为１１００℃及应变速率为１．６７×１０－４－１．６７×１０－２ ｓ－１条件下，挤压态等原子比 ＮｉＡｌ多品材料表现出超塑性行... 研究了等原子比ＮｉＡｌ多晶材料在不同的温度及应变速率条件下的拉伸行为.结果表明，在温度为１１００℃及应变速率为１．６７×１０－４－１．６７×１０－２ ｓ－１条件下，挤压态等原子比 ＮｉＡｌ多品材料表现出超塑性行为，拉伸延伸率均超过２００％，最大达到２１０％，且应变速率敏感指数均大于 ０．３． 展开更多
关键词 NIAL 超塑性 金属间化合物 等原子比 多晶材料
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Ti－24Al－14Nb－3V－0．5Mo合金的超塑性 被引量：6
20
作者 王斌 贾天聪 +4 位作者 王跃群 邹敦叙 仲增墉 白秉哲 杨鲁义 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1994年第7期B309-B313,共5页
研究了温度及应变速率对Ｔｉ－２４Ａｌ－１４Ｎｂ－３Ｖ－０．５Ｍｏ（ａｔ．－％）合金超塑性能的影响．试验结果表明，在９８０℃，３．５×１０^（－４）ｓ^（－１）的最佳超塑变形条件下，合金显示出较高的超塑性；应变速率敏... 研究了温度及应变速率对Ｔｉ－２４Ａｌ－１４Ｎｂ－３Ｖ－０．５Ｍｏ（ａｔ．－％）合金超塑性能的影响．试验结果表明，在９８０℃，３．５×１０^（－４）ｓ^（－１）的最佳超塑变形条件下，合金显示出较高的超塑性；应变速率敏感性指数ｍ为０．６９，拉伸延伸率Ｅｌ．为８１８％．根据其细小的α_２＋β_０两相组织和等温拉伸的试验方法，确定合金的超塑性属于细晶组织超塑性．在超塑变形过程中，合金无空洞产生，显微组织发生动态粗化． 展开更多
关键词 超塑性 细晶组织 TI3AL基合金
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