以14 t扁锭为研究对象,采用一种拆模控制冷却新方法。该方法完全消除了钢锭凝固过程中气隙带来的影响,并对钢锭下部施加冷却,促进钢锭自下而上的顺序凝固,从而改善钢锭凝固质量。通过仿真模拟软件并结合现场14 t H13的凝固过程工业试验...以14 t扁锭为研究对象,采用一种拆模控制冷却新方法。该方法完全消除了钢锭凝固过程中气隙带来的影响,并对钢锭下部施加冷却,促进钢锭自下而上的顺序凝固,从而改善钢锭凝固质量。通过仿真模拟软件并结合现场14 t H13的凝固过程工业试验,模拟拆模控制冷却钢锭传热凝固过程,分析不同冷却强度对钢锭传热凝固、Ni⁃yama分布以及热应力的影响。结果表明,拆模控制冷却会增大钢锭下部的温度梯度,使凝固前沿由U型向V型转变,增大凝固前沿夹角,使冒口与凝固前沿的补缩通道变宽,促进冒口对下部补缩。随着冷却强度的增加,中心疏松面积减小2.03%,中心疏松长度减小68.53%,并向冒口区域集中。同时,钢锭内部的热应力也增加,利用提出的开裂系数预测拆模控制冷却强度达到1200(W·m-2·K-1)时会有开裂的风险。展开更多
文摘以14 t扁锭为研究对象,采用一种拆模控制冷却新方法。该方法完全消除了钢锭凝固过程中气隙带来的影响,并对钢锭下部施加冷却,促进钢锭自下而上的顺序凝固,从而改善钢锭凝固质量。通过仿真模拟软件并结合现场14 t H13的凝固过程工业试验,模拟拆模控制冷却钢锭传热凝固过程,分析不同冷却强度对钢锭传热凝固、Ni⁃yama分布以及热应力的影响。结果表明,拆模控制冷却会增大钢锭下部的温度梯度,使凝固前沿由U型向V型转变,增大凝固前沿夹角,使冒口与凝固前沿的补缩通道变宽,促进冒口对下部补缩。随着冷却强度的增加,中心疏松面积减小2.03%,中心疏松长度减小68.53%,并向冒口区域集中。同时,钢锭内部的热应力也增加,利用提出的开裂系数预测拆模控制冷却强度达到1200(W·m-2·K-1)时会有开裂的风险。
