含氮稀土耐热钢H_1的研制 被引量：3

1

作者 蒋汉祥 孙善长 杨德鑫 《重庆大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第3期94-96,114,共4页

用作高温还原反应罐的H0 耐热钢 (1Cr2 5Ni2 0 )性能优良 ,但生产成本高。笔者研制开发的含氮稀土H1耐热钢 (3Gr2 5Ni8REN)具有镍低、性能优良的特点。H1钢的高温抗氧化性能、高温持久强度和抗热疲劳性能均优于H0 钢 ,可以长期在 12 0 ... 用作高温还原反应罐的H0 耐热钢 (1Cr2 5Ni2 0 )性能优良 ,但生产成本高。笔者研制开发的含氮稀土H1耐热钢 (3Gr2 5Ni8REN)具有镍低、性能优良的特点。H1钢的高温抗氧化性能、高温持久强度和抗热疲劳性能均优于H0 钢 ,可以长期在 12 0 0℃左右高温下工作 ,使用寿命为H0 钢还原罐的 1.5倍左右。H1钢的生产成本仅为H0 钢的 2 /3左右 ,其经济效益十分显著。文中叙述了选择H1耐热钢化学成分的理论依据 ;H1和H0 耐热钢的冶炼工艺 ,材料性能测试方法和测试数据 ,并作了两种钢的性能比较 ,结果表明H1钢完全可以替代H0 钢用于制作生产Mg。 展开更多

关键词 研制 含氮稀土耐热钢 熔炼工艺 材料性能 H1钢

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EAF+AOD+LF流程冶炼310S耐热钢夹杂物控制 被引量：4

2

作者 翟俊 刘浏 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2017年第5期31-35,共5页

为了进一步提高310S钢种的洁净度,满足其耐蚀性能。利用化学分析、金相及小样电解、扫描电镜等手段研究了以EAF+AOD+LF流程生产310S耐热钢原精炼工艺下的钢水洁净度,并在此基础上提出了优化方案。结果表明,通过适当提高AOD还原炉渣碱度... 为了进一步提高310S钢种的洁净度,满足其耐蚀性能。利用化学分析、金相及小样电解、扫描电镜等手段研究了以EAF+AOD+LF流程生产310S耐热钢原精炼工艺下的钢水洁净度,并在此基础上提出了优化方案。结果表明,通过适当提高AOD还原炉渣碱度、LF进站采用铝粉进行深脱氧和延长大流量底吹氩气搅拌时间等手段提高了310S钢水洁净度,其中连铸坯w(T[O])由0.003 4%下降到0.002 5%,消除了直径大于30μm的大颗粒夹杂物,直径超过15μm的夹杂物数量减少了5.8%,1~7μm的弥散夹杂物数量增加了15.5%。 展开更多

关键词 310S 夹杂物 AOD LF

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固溶处理对ZG40Cr25Ni20Si2耐热钢力学性能的影响 被引量：3

3

作者 孙晓霞 马丁 +4 位作者 李煦 李明 裴晓霞 李昕东 马诗童 《兵器装备工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第2期211-215,共5页

针对选用ZG40Cr25Ni20Si2耐热钢制造的某型号燃气舵安装壳体复验过程中出现的力学性能偏低现象,研究固溶处理对材料金相组织及力学性能的影响,为该产品后续失效分析及质量控制提供参考依据。试验结果表明:温度为1080℃,保温时长90 min... 针对选用ZG40Cr25Ni20Si2耐热钢制造的某型号燃气舵安装壳体复验过程中出现的力学性能偏低现象,研究固溶处理对材料金相组织及力学性能的影响,为该产品后续失效分析及质量控制提供参考依据。试验结果表明:温度为1080℃,保温时长90 min的固溶处理有助于提高产品的力学性能,常温和900℃高温下抗拉强度分别提高11%和14%,900℃高温下伸长率提高14%。研究结果可为后续该牌号产品的设计和选用提供有效参考。 展开更多

关键词 耐热钢 力学性能 固溶处理 ZG40Cr25Ni20Si2钢 金相组织

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不同冶炼方法生产1Cr12Ni3MoVN性能对比 被引量：2

4

作者 陆青林 吴江枫 张甫飞 《宝钢技术》 CAS 2011年第1期62-68,共7页

1Cr12Ni3MoVN(S/SJ2)合金是一种含有12%Cr的变形低碳马氏体耐热钢,因使用环境的特殊性,所以对材料的成分、纯净度、组织性能等要求较高。综合性能要求高,需要严格控制杂质元素和气体元素含量,以往采用真空感应+电渣冶炼方式生产来保证... 1Cr12Ni3MoVN(S/SJ2)合金是一种含有12%Cr的变形低碳马氏体耐热钢,因使用环境的特殊性,所以对材料的成分、纯净度、组织性能等要求较高。综合性能要求高,需要严格控制杂质元素和气体元素含量,以往采用真空感应+电渣冶炼方式生产来保证产品质量,为进一步提高产品在市场上的竞争力,采用电炉+电渣冶炼方法进行生产。采用统计学方法,探讨了冶炼方式对材料化学成分的控制、纯净度、性能及产品质量稳定性的影响。结果表明:电炉+电渣法生产的材料,完全满足技术指标要求。 展开更多

关键词 纯净度 冶炼方法 统计学

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固溶热处理对1Cr19Ni11Nb钢持久强度的影响 被引量：3

5

作者 彭孙鸿 《特殊钢》 北大核心 1995年第2期10-12,共3页

不锈耐热钢１Ｃｒ１９Ｎｉ１１Ｎｂ的高温持久强度主要取决于固溶热处理的实际操作工艺。研究结果表明，为了获得充分固溶的组织，固溶温度应不低于１１５０℃。采用真空脱气（ＶＯＤ）二次精炼来提高材质纯净度，有利于改善蠕变断裂韧性。

关键词 锅炉 材料 固溶热处理 持久强度 不锈耐热钢

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火电锅炉用高强度铁素体耐热钢9Cr-2W概述 被引量：1

6

作者 潘小娟 陈金虎 赵振铎 《山西冶金》 CAS 2015年第5期7-9,共3页

介绍火电锅炉用新型高强度铁素体耐热钢9Cr-2W的研发背景、化学成分、物理性能、CCT曲线、常温力学性能及高温性能。9Cr-2W钢具有高的高温持久强度和持久塑性、优良的抗蒸汽氧化性能和抗高温腐蚀性能,可替代TP347H等奥氏体不锈钢制造超... 介绍火电锅炉用新型高强度铁素体耐热钢9Cr-2W的研发背景、化学成分、物理性能、CCT曲线、常温力学性能及高温性能。9Cr-2W钢具有高的高温持久强度和持久塑性、优良的抗蒸汽氧化性能和抗高温腐蚀性能,可替代TP347H等奥氏体不锈钢制造超临界、超超临界火电机组高温过热器等,经济效益显著。 展开更多

关键词 9Cr-2W 铁素体耐热钢 火电锅炉

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P91高压锅炉管的工艺研究 被引量：2

7

作者 苏俊 张铮 《江苏冶金》 2008年第4期35-37,共3页

对江苏诚德钢管股份有限公司生产的P91耐热合金钢管的生产工艺和常温及高温力学性能进行了研究,结果表明,P91钢管的生产工艺合理,常温和高温力学性能均符合ASME SA335和GB5310标准,利用最小二乘法推导出在600℃105h下的持久强度为102.1 ... 对江苏诚德钢管股份有限公司生产的P91耐热合金钢管的生产工艺和常温及高温力学性能进行了研究,结果表明,P91钢管的生产工艺合理,常温和高温力学性能均符合ASME SA335和GB5310标准,利用最小二乘法推导出在600℃105h下的持久强度为102.1 MPa。完全满足超超临界热电厂的高温部件要求。 展开更多

关键词 P91 耐热钢 持久强度 高压锅炉管

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冶炼工艺对0Cr15Ni25 WMoTi2 NbAl合金力学性能的影响

8

作者 王治政 陈国胜 周奠华 《上海金属》 CAS 2003年第2期29-32,共4页

研究了真空感应 +电渣和非真空感应 +电渣两种工艺冶炼的0Cr1 5Ni2 5WMoTi2NbAl合金的杂质元素含量、组织与性能。因真空感应冶炼过程中晶界偏聚元素Pb得到了有效挥发 ,减轻了晶界的弱化效应 ,因而该合金中高温塑性、持久强度均不同程... 研究了真空感应 +电渣和非真空感应 +电渣两种工艺冶炼的0Cr1 5Ni2 5WMoTi2NbAl合金的杂质元素含量、组织与性能。因真空感应冶炼过程中晶界偏聚元素Pb得到了有效挥发 ,减轻了晶界的弱化效应 ,因而该合金中高温塑性、持久强度均不同程度提高。随着中温形变速率的降低 (拉伸、大应力持久、小应力持久 ) ,两工艺合金的晶界弱化效应加剧。未发现两者的基本组织以及晶界沉淀相的种类、数量、形貌和分布有明显差异。 展开更多

关键词 力学性能 铁基高温合金 冶炼工艺 晶界偏聚 中高温塑性 持久强度

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日本新矶子电站超超临界压力煤粉锅炉

9

作者 张海 张守玉 +1 位作者 杨辉 杜建军（摘编） 《上海电力》 2005年第4期440-440,共1页

日本对超超临界压力（USC）煤粉炉的研究和开发始于20世纪80年代初，实践和应用则在90年代，主要制造商有石川岛播磨重工株式会社（IHI）和三菱重工株式会社（MHI）等。日本新矾子电站1号机组（600MW）USC煤粉炉由IHI制造，是2000年继... 日本对超超临界压力（USC）煤粉炉的研究和开发始于20世纪80年代初，实践和应用则在90年代，主要制造商有石川岛播磨重工株式会社（IHI）和三菱重工株式会社（MHI）等。日本新矾子电站1号机组（600MW）USC煤粉炉由IHI制造，是2000年继日本橘湾电厂投运l050MWUSC煤粉炉后的又一代表作。文章对新矾子电站1号USC煤粉炉的技术特点和运行情况作了介绍，该机组的蒸汽参数是目前日本最高的， 展开更多

关键词 超超临界压力 日本 煤粉锅炉 电站 20世纪80年代 株式会社 1号机组 2000年 煤粉炉

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减少Ni-Cr耐热钢σ相析出的温度控制方法探讨

10

作者 杨立清 杨舒羽 程磊 《中国高新技术企业》 2016年第3期25-26,共2页

有效控制冶炼温度的动态过程有利于减少镁还原罐用Ni-Cr耐热钢有害相σ相析出,延长还原罐的使用寿命,降低生产成本。文章研究并建立了常规PID控制及模糊PID控制在镁还原炉温度控制过程中的仿真模型,Simulink仿真结果表明,模糊PID温度控... 有效控制冶炼温度的动态过程有利于减少镁还原罐用Ni-Cr耐热钢有害相σ相析出,延长还原罐的使用寿命,降低生产成本。文章研究并建立了常规PID控制及模糊PID控制在镁还原炉温度控制过程中的仿真模型,Simulink仿真结果表明,模糊PID温度控制方法在温度上升控制的动态过程中,特性参数指标明显优于标准PID控制,可以减少σ相析出。 展开更多

关键词 PID系统 温度控制 Ni-Cr耐热钢 σ相析出 镁还原罐

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70t Consteel EAF-LF-CC生产耐热螺杆用钢B7的工艺实践 被引量：2

11

作者 王建明 《特殊钢》 北大核心 2005年第4期58-59,共2页

鄂钢股份有限公司采用70tConsteel超高功率电弧炉70t钢包精炼炉4流150mm×150mm方坯连铸连轧工艺生产耐热螺杆高强度标准件用钢B7(40CrMnMo)。电弧炉炉料为30%生铁+70%优质废钢,废钢预热温度≥600℃。生产结果表明,该钢成品化学成... 鄂钢股份有限公司采用70tConsteel超高功率电弧炉70t钢包精炼炉4流150mm×150mm方坯连铸连轧工艺生产耐热螺杆高强度标准件用钢B7(40CrMnMo)。电弧炉炉料为30%生铁+70%优质废钢,废钢预热温度≥600℃。生产结果表明,该钢成品化学成分可稳定控制(%):0.39～0.42C,0.86～0.91Mn,0.22～0.31Si,0.013～0.018P,0.005～0.013S,0.85～0.94Cr,0.16～0.18Mo,0.019～0.028Als,偏析与疏松级别为0.5～1.0,夹杂物0.5～2.0级,Φ18～Φ50mm钢材晶粒度8.5～9级,满足耐热螺杆标准件的使用要求。 展开更多

关键词 EAF-LF-CC 工艺实践 耐热 螺杆 超高功率电弧炉 股份有限公司 标准件用钢 钢包精炼炉 工艺生产 方坯连铸 预热温度 稳定控制 化学成分 600 夹杂物 晶粒度 废钢 鄂钢 连轧 生铁 炉料 偏析

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热处理对耐热铸钢组织与力学性能的影响 被引量：2

12

作者 仇亚飞 姚秀荣 刘兆晶 《机械工程师》 2008年第2期49-51,共3页

对G-X12CrMoWVNbN10-1-1耐热铸钢进行正火和回火热处理后,观察其微观组织;奥氏体化后采用风冷和油冷,研究淬火冷却速率对其微观组织和力学性能的影响;正火后采用不同温度回火,研究回火温度对微观组织和力学性能的影响。

关键词 热处理 G—X12CrMoWVNbN10—1—1 微观组织 力学性能

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含氮奥氏体气阀钢的真空冶炼工艺 被引量：2

13

作者 李道乾 刘玉庭 +2 位作者 王雷 马中钢 郭建亭 《山东冶金》 CAS 2015年第4期19-20,共2页

利用真空感应炉熔炼含氮奥氏体气阀钢,多次熔炼试验结果表明,采用两次加碳脱氧可使钢液深度脱氧,氧含量可达（10~15）×10^-6;炉料化清后往真空室通入60%N2＋40%Ar可有效抑制N和Mn从钢液中逸出,准确控制N和Mn的含量;用含氮金属锰作... 利用真空感应炉熔炼含氮奥氏体气阀钢,多次熔炼试验结果表明,采用两次加碳脱氧可使钢液深度脱氧,氧含量可达（10~15）×10^-6;炉料化清后往真空室通入60%N2＋40%Ar可有效抑制N和Mn从钢液中逸出,准确控制N和Mn的含量;用含氮金属锰作N的加入剂,在还原期末钢液合金化完毕后加入,可以获得满意的Mn含量。 展开更多

关键词 气阀钢 奥氏体气阀钢 氮 真空感应熔炼

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用不氧化法熔炼耐热钢N的吸收率

14

作者 邱玉辉 赵建民 吴锁柱 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1989年第2期60-60,共1页

我厂熔炼3Cr18Mn12Si2N耐热钢,过去曾因氮合金紧缺而试用过向熔炼池直接吹氮的熔炼方法(所用氮气纯度为99.6%)。该法操作比较麻烦,且氮的吸收率波动范围大,致使钢水氮含量的控制比较困难。

关键词 耐热钢 熔炼 不氧化法 氮 吸收率

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20Cr方坯表面缺陷分析与工艺优化 被引量：2

15

作者 陈事 印传磊 +2 位作者 刘从德 朱平 蒋栋初 《河北冶金》 2024年第8期65-69,共5页

20Cr是一种亚包晶低碳合金钢,铸坯酸洗时发现角部存在横向裂纹缺陷,采取抛丸、磁粉探伤和扫描电镜等方式对铸坯横向角裂缺陷进行了分析,发现缺陷位置存在明显的脱碳现象,判断裂纹在结晶器高温区域产生。根据检测结果,围绕结晶器区域,对... 20Cr是一种亚包晶低碳合金钢,铸坯酸洗时发现角部存在横向裂纹缺陷,采取抛丸、磁粉探伤和扫描电镜等方式对铸坯横向角裂缺陷进行了分析,发现缺陷位置存在明显的脱碳现象,判断裂纹在结晶器高温区域产生。根据检测结果,围绕结晶器区域,对工艺方案进行了优化。试验结果表明:结晶器冷却水流量偏大、冷却偏强,水流速达到了13.7 m/s,保护渣熔点和粘度低使得液渣流入气隙时存在不均匀现象,另外铸坯角部存在深振痕,这是导致20Cr铸坯存在角部横裂纹的主要原因;经过理论计算,将结晶器冷却水流量从150 m^(3)/h降低至120 m^(3)/h,减缓结晶器内的传热速度;将保护渣熔点从1030℃提高至1180℃、粘度从0.53 Pa·s提高至0.95 Pa·s,使液态保护渣能够更均匀地流入钢坯与铜管之间的缝隙;将振幅从±5 mm下调至±3 mm、振频从155 cpm上调至190 cpm,铸坯的振痕深度大大减轻,铸坯酸洗100块以上均未发现裂纹缺陷,铸坯抛丸、磁粉探伤合格率从75%提高至99%以上。 展开更多

关键词 20Cr 横裂纹 结晶器 冷却水 保护渣 振痕

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稀土在含氮奥氏体耐热钢中的作用机理和冶炼工艺 被引量：2

16

作者 汤国华 《铸造技术》 CAS 北大核心 1996年第1期7-9,共3页

经验证向ＺＧ３Ｃｒｌ８Ｍｎ９Ｎｉ４Ｓｉ２Ｎ耐热钢水中加入一定量的稀土合金，能大幅度地提高其三项高温性能，接近或相当于１Ｃｒ２５Ｎｉ２０Ｓｉ２耐热铜的高温性能。阐述了钢中微量稀土的作用机理，介绍了此钢种的使用范围。同时... 经验证向ＺＧ３Ｃｒｌ８Ｍｎ９Ｎｉ４Ｓｉ２Ｎ耐热钢水中加入一定量的稀土合金，能大幅度地提高其三项高温性能，接近或相当于１Ｃｒ２５Ｎｉ２０Ｓｉ２耐热铜的高温性能。阐述了钢中微量稀土的作用机理，介绍了此钢种的使用范围。同时，重点讨论和分析了装入吹氧法获得此材料的冶炼工艺，并提供了铸造此钢种价廉实用的造型材料和涂料。 展开更多

关键词 稀土合金 含氮 耐热钢 冶炼

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VOD底吹氮精炼高氮钢P91的工艺实践 被引量：3

17

作者 郭畅 吕文俊 +3 位作者 周立新 张志成 余亚平 柯林 《特殊钢》 北大核心 2011年第3期48-50,共3页

锅炉用铁素体耐热钢P91(%:0.08～0.12C、8.0～9.5Cr、0.85～1.05Mo、0.18～0.25V、0.06～0.10Nb、0.030～0.070N)的冶炼工艺流程为20 t EBT EAF+10 t感应炉混炼-LF-VOD(吹氮)-3 t锭模铸。通过低真空(～26 000 Pa)底吹N气搅拌使脱氧剂、... 锅炉用铁素体耐热钢P91(%:0.08～0.12C、8.0～9.5Cr、0.85～1.05Mo、0.18～0.25V、0.06～0.10Nb、0.030～0.070N)的冶炼工艺流程为20 t EBT EAF+10 t感应炉混炼-LF-VOD(吹氮)-3 t锭模铸。通过低真空(～26 000 Pa)底吹N气搅拌使脱氧剂、造渣材料充分快速与钢液反应,使[N]从(80～90)×10^(-6)增至(120～140)×10^(-6),然后底吹氮以(9～15)×10^(-6)/min的增氮速率将[N]增至620×10^(-6),钢材中的N含量约为500×10^(-6),达到标准要求。 展开更多

关键词 高氮钢P91 VOD 底吹氮精炼

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Cr-Mn-N耐热钢的生产实践

18

作者 邱玉辉 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1990年第2期59-61,共3页

Cr-Mn-N耐热钢的化学成分为(Wt%):0.24-0.34C,1.7-2.1Si, 1.7-21Cr,11-13Mn,0.22-0.34N,S【0.03,P【0.06。它可代替ZG3Cr18Ni25Si等Cr-Ni类炉用耐热钢。

关键词 耐热钢 冶炼 生产 Cr-Mn-N钢

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S-135(00Cr13Ni5Mo)水电钢在临钢的开发与生产实践

19

作者 王海涛 刘亚萍 《山西冶金》 CAS 2011年第4期33-35,共3页

结合水电用不锈钢S-135(00Cr13Ni5Mo)的开发过程,介绍了该钢种加热、轧制、热处理及酸洗过程的工艺关键控制要点。指出采用缓慢升温、充分保温的加热工艺,抢温快轧、高温终轧的轧制工艺是确保轧制过程稳顺生产的重要因素。采用适当的热... 结合水电用不锈钢S-135(00Cr13Ni5Mo)的开发过程,介绍了该钢种加热、轧制、热处理及酸洗过程的工艺关键控制要点。指出采用缓慢升温、充分保温的加热工艺,抢温快轧、高温终轧的轧制工艺是确保轧制过程稳顺生产的重要因素。采用适当的热处理和酸洗工艺制度是保证该钢种性能与表面质量的关键要素。 展开更多

关键词 S-135不锈钢 控制轧制 热处理 酸洗 工艺

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Cr-Mn-N耐热钢典型铸件的砂型工艺研究(上)

20

作者 黄重伯 耿学庆 +1 位作者 公志光 张强 《山东农机》 1995年第4期9-10,共2页

关键词 铬锰氮钢 耐热钢铸件 砂型工艺

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