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适用海洋飞溅区环境耐候钢的力学与腐蚀性能研究
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作者 向往 肖磊 +1 位作者 聂志伟 蒋香归 《表面工程与再制造》 2025年第3期26-35,36,37,共12页
设计了4种不同镍含量的试验钢,对试验钢的微观结构、力学性能、腐蚀性能、锈层结构信息进行了表征。组织分析表明,3.00%Ni(质量分数,下同)钢中,组织主要由准多边形铁素体、针状铁素体和粒状贝氏体组成,当Ni降低至0.25%时,基体中有珠光... 设计了4种不同镍含量的试验钢,对试验钢的微观结构、力学性能、腐蚀性能、锈层结构信息进行了表征。组织分析表明,3.00%Ni(质量分数,下同)钢中,组织主要由准多边形铁素体、针状铁素体和粒状贝氏体组成,当Ni降低至0.25%时,基体中有珠光体组织。力学性能测试结果表明:较高的Ni含量可以有效地改善钢材的综合力学性能。腐蚀研究表明,增加钢中Ni含量时,可以促进亚稳态的γ-FeOOH向稳定α-FeOOH转变,稳定相非常致密,对基体有很好的保护作用,提升了钢的耐蚀性能。Ni含量提升至更高时(3.00%Ni),在海洋飞溅区模拟工况下有良好的耐蚀性,可以作为海洋盐碱滩涂区用钢的优选方案。 展开更多
关键词 耐候钢 镍含量 海洋环境 飞溅区 力学性能 腐蚀形貌
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当前300系不锈钢冶炼工艺流程现状与比较
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作者 史彩霞 《炼钢》 北大核心 2025年第2期1-8,共8页
总结归纳了当前不同原料条件下300系不锈钢冶炼工艺流程。根据原料结构的不同,目前广泛应用的300系不锈钢冶炼流程有5种。概述了5种300系不锈钢冶炼工艺流程的优缺点,并结合生产数据分析5种冶炼工艺路径的成本差异。结果表明,全冷料冶炼... 总结归纳了当前不同原料条件下300系不锈钢冶炼工艺流程。根据原料结构的不同,目前广泛应用的300系不锈钢冶炼流程有5种。概述了5种300系不锈钢冶炼工艺流程的优缺点,并结合生产数据分析5种冶炼工艺路径的成本差异。结果表明,全冷料冶炼时,中频炉(IFF)流程具有成本优势;相比全冷料冶炼,以小高炉镍铁水或矿热炉(RKEF)镍铁水为主要原料的工艺流程成本更优;而所有的原料构成中,采用矿热炉镍铁水作为主要原料是最具有成本竞争力的工艺流程。研究结果可为300系不锈钢生产原料和工艺流程的选择提供参考。 展开更多
关键词 300系不锈钢 电炉 中频炉 预处理炉 AOD炉
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加热过程含铈无取向硅钢中稀土夹杂物的转变
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作者 任强 崔凌霄 +2 位作者 刘玉宝 程玉杰 张立峰 《炼钢》 北大核心 2025年第3期71-80,共10页
对无取向硅钢进行稀土处理可以改性钢中夹杂物进而提升软磁性能。在固态钢中稀土夹杂物能够与钢基体中溶解元素发生反应,从而引起夹杂物形貌、成分和尺寸的变化。通过加热试验研究了加热温度和保温时间对含铈质量分数53×10-6的无... 对无取向硅钢进行稀土处理可以改性钢中夹杂物进而提升软磁性能。在固态钢中稀土夹杂物能够与钢基体中溶解元素发生反应,从而引起夹杂物形貌、成分和尺寸的变化。通过加热试验研究了加热温度和保温时间对含铈质量分数53×10-6的无取向硅钢中Ce_(2)O_(2)S和CeAlO_(3)夹杂物转变行为的影响。通过扫描电镜的夹杂物自动分析系统定量地分析了钢中夹杂物的尺寸、数量和成分的变化。研究发现,钢中的CeAlO_(3)和Ce_(2)O_(2)S夹杂物在1200~1300℃加热时会和固态钢中的硫和铝元素发生反应,生成Al_(2)O_(3)-Ce_(2)S_(3)复合夹杂物;当加热温度为1400℃时,Ce_(2)O_(2)S夹杂物转变为CeAlO_(3)-Ce_(2)S_(3),而CeAlO_(3)夹杂物不发生转变;当加热温度达到1500℃时,Ce_(2)O_(2)S和CeAlO_(3)夹杂物都不会转变。随着温度从1300℃升高至1600℃,夹杂物的转变程度逐渐降低,夹杂物中a(Al+S)/a(Ce+O)的值从1.17降至0.25。1200℃时随着加热时间从1 h延长至5 h,a(Al+S)/a(Ce+O)的值从0.25增加至1.33,夹杂物的转变程度逐渐增加。在1200℃加热1 h内,夹杂物转变速率最快,延长加热时间至5 h,夹杂物成分趋于稳定。试验结果和热力学计算基本符合。 展开更多
关键词 稀土铈 无取向硅钢 Ce_(2)O_(2)S夹杂物 CeAlO_(3)夹杂物 夹杂物转变
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305低磁不锈钢冶炼过程全氧和夹杂物分析
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作者 马骏 《甘肃冶金》 2025年第1期70-74,共5页
对采用“电炉-AOD炉-VD-LF精炼炉-连铸”工艺路线生产的305低磁不锈钢冶炼过程全氧和夹杂物进行了分析。结果表明:在AOD-VD-LF过程钢液中平衡氧含量和全氧含量均是依次减小的,连铸中间包中全氧含量有一定程度的升高。整个冶炼过程夹杂... 对采用“电炉-AOD炉-VD-LF精炼炉-连铸”工艺路线生产的305低磁不锈钢冶炼过程全氧和夹杂物进行了分析。结果表明:在AOD-VD-LF过程钢液中平衡氧含量和全氧含量均是依次减小的,连铸中间包中全氧含量有一定程度的升高。整个冶炼过程夹杂物类型均为CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-MgO,到连铸中间包,夹杂物成分中Al_(2)O_(3)和MgO质量分数均有明显升高。冶炼过程炉渣碱度升高,钢液中Al含量依次升高,最终导致夹杂物中Al_(2)O_(3)含量也是依次升高的。 展开更多
关键词 305不锈钢 全氧含量 平衡氧含量 夹杂物 炉渣碱度
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红土镍矿冶炼工艺研究现状及展望 被引量:3
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作者 陈柯臻 张文杰 +2 位作者 李俊 吴文卫 童雄 《稀有金属》 北大核心 2025年第3期432-447,共16页
随着新能源汽车的迅猛发展,不同性能动力电池相继被研发,三元动力电池由于其安全系数高、电容量大等优势,被广泛应用。这也导致新能源汽车领域对镍资源的需求与日俱增,但硫化镍矿日渐枯竭,使得红土镍矿逐渐成为镍的主要来源。高效开发... 随着新能源汽车的迅猛发展,不同性能动力电池相继被研发,三元动力电池由于其安全系数高、电容量大等优势,被广泛应用。这也导致新能源汽车领域对镍资源的需求与日俱增,但硫化镍矿日渐枯竭,使得红土镍矿逐渐成为镍的主要来源。高效开发利用红土镍矿能有效保障新能源领域稳定发展,驱动世界能源结构转型。本文综述红土镍矿的主要特点,对比分析回转窑-矿热电炉工艺、还原硫化熔炼工艺、还原焙烧-磁选工艺、真空碳热工艺等火法处理红土镍矿的现状,也深入分析常压浸出工艺、高压酸浸工艺、微生物浸出工艺、还原焙烧-氨浸等湿法工艺溶出红土镍矿的效果,并且揭示了不同工艺处理红土镍矿的反应机制,同时对比分析了不同工艺存在的优劣势及应用现状。在此基础上,根据工艺存在的弊端,展望了未来红土镍矿冶炼工艺发展的方向和趋势,为绿色、高效综合利用红土镍矿提供借鉴。 展开更多
关键词 红土镍矿 湿法冶金 火法冶金
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半导体设备用超高纯316L不锈钢夹杂物控制水平解析 被引量:2
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作者 高占江 翁建寅 +3 位作者 骆辉 罗学武 徐翔宇 付建勋 《中国冶金》 北大核心 2025年第2期23-35,共13页
超高纯度(UHP)AISI 316L奥氏体不锈钢是半导体设备部件的关键材料,采用真空感应熔炼(VIM)加真空自耗重熔(VAR)工艺生产的材料称为A料,采用氩氧脱碳炉(AOD)加VAR工艺生产的材料称为B料。为了寻找国内生产与进口的超高纯316L不锈钢的质量... 超高纯度(UHP)AISI 316L奥氏体不锈钢是半导体设备部件的关键材料,采用真空感应熔炼(VIM)加真空自耗重熔(VAR)工艺生产的材料称为A料,采用氩氧脱碳炉(AOD)加VAR工艺生产的材料称为B料。为了寻找国内生产与进口的超高纯316L不锈钢的质量差距,选取了不同厂商生产的8种超高纯316L不锈钢A料和B料,采用金相显微镜、扫描电子显微镜及配套能谱、Thermo-Calc热力学软件开展了夹杂物解析。结果表明,国内甲厂B料夹杂物密度和面积分数最小,洁净度最高,其次为国内甲厂A料、日本进口A料、日本进口B料以及国内乙厂A料;国内甲厂夹杂物控制水平达到国际先进水平,采用稀土Ce改质夹杂物,夹杂物主要为Ce_(2)S_(3)以及Ce_(2)O_(2)S,日本进口A料和国内丙厂A料夹杂物主要为Al_(2)O_(3),美国进口A料较高的Mn含量导致夹杂物主要为MnO·Al_(2)O_(3)和MnS,国内乙厂A料与日本进口B料采用Mg改质处理,因此夹杂物主要为MgO·Al_(2)O_(3)和Al_(2)O_(3),国内乙厂B料夹杂物主要为大尺寸的Cr_(2)O_(3)和Al_(2)O_(3)。Thermo-Calc 2020b计算冷却过程中夹杂物演变结果与试验结果基本吻合。 展开更多
关键词 超高纯316L不锈钢 夹杂物 VAR 成分 洁净度
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非调质钢中MnS夹杂的双重作用及控制方法
7
作者 李鹏举 丁志军 +3 位作者 王书桓 宋春燕 李晨晓 薛月凯 《炼钢》 北大核心 2025年第3期19-31,38,共14页
硫元素在钢中被认为是有害元素,高品质钢需要尽量去除硫元素,而非调质钢中添加适量的硫元素有利于钢中MnS生成。MnS在非调质钢中能提升切削性能,钉扎晶界,抑制晶内铁素体长大,促进晶内针状铁素体形成,极大提高非调质钢韧性,然而在轧制... 硫元素在钢中被认为是有害元素,高品质钢需要尽量去除硫元素,而非调质钢中添加适量的硫元素有利于钢中MnS生成。MnS在非调质钢中能提升切削性能,钉扎晶界,抑制晶内铁素体长大,促进晶内针状铁素体形成,极大提高非调质钢韧性,然而在轧制过程中,MnS易变形成长条状,降低钢的力学性能。控制钢中形成小尺寸弥散分布的球形或纺锤形MnS夹杂物是改善钢易切削性能、保障钢的力学性能的关键。钢中MnS夹杂物的控制是一个系统工程,涉及冶金工艺全过程,系统综述了非调质钢中MnS夹杂物的生成原因、影响因素及控制措施。 展开更多
关键词 非调质钢 MnS夹杂 影响因素 晶内针状铁素体
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U71Mn钢冶炼流程中夹杂物特征及演变分析
8
作者 郭朝军 李耀强 +2 位作者 苗招亮 张学伟 张立峰 《炼钢》 北大核心 2025年第3期91-100,共10页
对国内某钢厂生产的U71Mn高速钢轨冶炼过程非金属夹杂物的成分、数量和类型变化展开研究。结果表明:转炉出钢脱氧合金化后形成的夹杂物主要为SiO_(2)-MnO-Al_(2)O_(3)型夹杂物,LF经过造渣后夹杂物转变为CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-MgO型... 对国内某钢厂生产的U71Mn高速钢轨冶炼过程非金属夹杂物的成分、数量和类型变化展开研究。结果表明:转炉出钢脱氧合金化后形成的夹杂物主要为SiO_(2)-MnO-Al_(2)O_(3)型夹杂物,LF经过造渣后夹杂物转变为CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-MgO型夹杂物,这是因为精炼渣碱度的影响以及合金带入了Ca和Al,同时Al能够还原精炼渣中MgO;在RH过程,受到钢液中碳促进MgO的分解作用,夹杂物中MgO质量分数从进站10%降低到破空后的5%;连铸过程中间包内夹杂物主要为Al_(2)O_(3)-CaO-SiO_(2)-MgO型夹杂物,这是由于覆盖剂中较高的Al_(2)O_(3)含量影响;连铸坯以及钢轨内夹杂物均为Al_(2)O_(3)-CaO-SiO_(2)-MgO型夹杂物,该类夹杂物熔点较低,轧制过程易变形。连铸坯在凝固过程,Ca、Al和O等元素溶解度降低,将以氧化物夹杂形式析出,导致夹杂物中Al_(2)O_(3)含量和数量增加。 展开更多
关键词 U71Mn钢 非金属夹杂物 精炼过程 演变机理
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Extreme removal of fine inclusions from 304 stainless steel via high-temperature supergravity fields
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作者 Shuai Zhang Lei Guo Zhancheng Guo 《International Journal of Minerals,Metallurgy and Materials》 2025年第10期2483-2494,共12页
The extreme removal of SiO2 and MnO inclusions in 304 stainless steel in supergravity fields was investigated using an inhouse high-temperature supergravity equipment.The influences of the gravity coefficient and sepa... The extreme removal of SiO2 and MnO inclusions in 304 stainless steel in supergravity fields was investigated using an inhouse high-temperature supergravity equipment.The influences of the gravity coefficient and separation time on the removal efficiency of the inclusions were studied.After supergravity treatment,the inclusions migrated to the top of the sample and formed large aggregates.Meanwhile,the lower part of the sample was purified considerably and appeared significantly cleaner than the raw material.At the gravity coefficient of 500 and separation time of 600 s,the total oxygen content at the bottom of the sample(position E)decreased from 240 to 28 ppm.This corresponded to a total oxygen removal rate of 88.33%.The volume fraction and number density of inclusions exhibited a gradient distribution along the supergravity direction,with values of 8.5%and 106 mm^(-2) at the top of the sample(position A)and 0.06%and 22 mm^(-2) at its bottom. 展开更多
关键词 304 stainless steel INCLUSIONS supergravity fields separation extreme removal
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444超纯铁素体不锈钢薄板分层缺陷的原因浅析
10
作者 田宝强 《酒钢科技》 2025年第3期23-27,共5页
本文通过金相显微镜、扫描电镜、能谱等设备检测了444超纯铁素体不锈钢薄板的分层缺陷。研究结果表明,试样分层缺陷位置存在超大尺寸的非金属夹杂物,成分检测为Ca、Ti、Zr的复合氧化物;水口渣线耐材剥落,同时将附着在耐材上Ca、Ti氧化... 本文通过金相显微镜、扫描电镜、能谱等设备检测了444超纯铁素体不锈钢薄板的分层缺陷。研究结果表明,试样分层缺陷位置存在超大尺寸的非金属夹杂物,成分检测为Ca、Ti、Zr的复合氧化物;水口渣线耐材剥落,同时将附着在耐材上Ca、Ti氧化物代入到连铸坯中,是造成缺陷的主要原因;当钢液温度为1873K、Ca含量约0.0010%时,Ti含量大于0.032%,钢液即可生成CaO·TiO_(2);当Ti含量大于1.12%,CaO·TiO_(2)转化为TiO_(2);CaO·TiO_(2)与ZrO_(2)生成钙锆钛矿,加剧了Zr质耐材的熔损、侵蚀。 展开更多
关键词 超纯铁素体不锈钢 折弯分层 夹杂物 耐火材料
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奥氏体不锈钢复合钢板筒体焊接裂纹成因分析与预防措施
11
作者 李齐雪 张硕 赵栋 《化工管理》 2025年第16期123-125,共3页
不锈钢复合钢板在石油化工行业中应用比较广泛,一般用于耐腐蚀储罐、换热器以及反应釜等设备的制造。不锈钢复合钢板的使用可以有效减少贵金属的使用,降低制造成本。但在实际生产过程中,复合钢板由于复合层和基层的理化性能、焊接工艺... 不锈钢复合钢板在石油化工行业中应用比较广泛,一般用于耐腐蚀储罐、换热器以及反应釜等设备的制造。不锈钢复合钢板的使用可以有效减少贵金属的使用,降低制造成本。但在实际生产过程中,复合钢板由于复合层和基层的理化性能、焊接工艺以及焊材的影响,经常产生焊接缺陷,其中以焊接裂纹最为常见。文章通过对奥氏体不锈钢复合钢板通体纵向和周向焊缝的裂纹缺陷的分析,总结奥氏体不锈钢筒体焊接裂纹的成因,提出相应的预防措施,通过实施预防措施,将焊接一次合格率提升到98%以上。 展开更多
关键词 不锈钢复合板 压力容器焊接 成因分析 预防措施
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煤气化装置锁渣阀螺栓断裂研究
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作者 王光明 《山西冶金》 2025年第4期48-51,共4页
锁渣阀是煤气化装置的关键阀门,通过定期开启锁渣阀,可将含气化灰渣的高温黑水排放至后续处理系统。针对锁渣阀阀体螺栓在使用过程中发生断裂问题,对锁渣阀断裂螺栓开展成分测定、端口表面能量分析、拉伸试验、金相组织分析等工作,确定... 锁渣阀是煤气化装置的关键阀门,通过定期开启锁渣阀,可将含气化灰渣的高温黑水排放至后续处理系统。针对锁渣阀阀体螺栓在使用过程中发生断裂问题,对锁渣阀断裂螺栓开展成分测定、端口表面能量分析、拉伸试验、金相组织分析等工作,确定断裂原因为应力腐蚀断裂。针对断裂原因提出更换螺栓材质、优化检查和检修周期等措施,确保设备安全运行。 展开更多
关键词 煤气化 锁渣阀 螺栓断裂
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铁水预处理冶炼一步法409钢种工艺优化探究
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作者 虎晓东 李俊华 +1 位作者 刘斌 陈兴润 《甘肃冶金》 2025年第1期66-69,共4页
介绍了酒钢不锈钢铁水预处理区域冶炼一步法409钢种过程中出现的难题,通过现场跟踪剖析难题存在的根本原因,提出工艺优化方案,督促现场执行,保证一步法409钢种的冶炼。通过优化预处理冶炼工艺,取得了显著成果,具体为:脱磷站的冶炼比例提... 介绍了酒钢不锈钢铁水预处理区域冶炼一步法409钢种过程中出现的难题,通过现场跟踪剖析难题存在的根本原因,提出工艺优化方案,督促现场执行,保证一步法409钢种的冶炼。通过优化预处理冶炼工艺,取得了显著成果,具体为:脱磷站的冶炼比例提高37%,一步法409钢种连浇炉数由4炉提升至7炉,降低了一步法409钢种的冶炼成本。脱磷转炉处理铁量平均每炉增加6.4 t,进一步增加一步法409钢种合格板坯量。通过优化脱磷站处理工艺,在AOD的回磷量均控制在0.006%以内,保证了一步法409钢种的成品成分。 展开更多
关键词 一步法409钢种 铁水预处理 脱磷站 脱磷转炉
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高氮高锰不锈钢生产工艺实践
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作者 邢继彬 谭建兴 +1 位作者 赵利荣 范新智 《山西冶金》 2025年第7期163-164,共2页
采用AOD炉进行生产时,使用含w(C)=2.0%、w(Cr)=21.5%、w(Si)=0.2%的电炉粗炼钢水进行冶炼,AOD精炼采用顶底复吹进行脱碳,在AOD炉使用电解锰进行锰合金化后,钢中w(Mn)达16%,出钢时w(N)可达0.35%~0.38%,再通过在LF炉加入氮化锰进行调整,... 采用AOD炉进行生产时,使用含w(C)=2.0%、w(Cr)=21.5%、w(Si)=0.2%的电炉粗炼钢水进行冶炼,AOD精炼采用顶底复吹进行脱碳,在AOD炉使用电解锰进行锰合金化后,钢中w(Mn)达16%,出钢时w(N)可达0.35%~0.38%,再通过在LF炉加入氮化锰进行调整,可生产w(N)>0.60%、w(Mn)=20%的高氮高锰奥氏体不锈钢,同时通过工艺优化,实现了方坯连铸生产。 展开更多
关键词 方坯 高氮高锰不锈钢 连铸
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精炼渣中CaF_(2)含量和二元碱度对超级双相不锈钢洁净度的影响
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作者 陈凯 谭庆丰 +2 位作者 唐鑫 郑立春 姜周华 《材料与冶金学报》 北大核心 2025年第1期39-47,共9页
为了研究精炼渣中CaF_(2)含量(质量分数)和二元碱度对S32750超级双相不锈钢洁净度的影响,以及夹杂物去除速率的控制环节,设计了6组w(CaF_(2))为6%~20%、二元碱度为3.5和6的精炼渣渣系,并利用管式电阻炉在1550℃下进行铝脱氧实验.结果表... 为了研究精炼渣中CaF_(2)含量(质量分数)和二元碱度对S32750超级双相不锈钢洁净度的影响,以及夹杂物去除速率的控制环节,设计了6组w(CaF_(2))为6%~20%、二元碱度为3.5和6的精炼渣渣系,并利用管式电阻炉在1550℃下进行铝脱氧实验.结果表明:w(T.O)_(t)/w(T.O)_(0)与时间t^(1/2)有很好的线性关系;精炼60 min后,夹杂物主要为镁铝尖晶石,且w(CaO)低于1.0%;提高精炼渣中w(CaF_(2))不仅可显著促进夹杂物的去除和夹杂物的细化,还能影响夹杂物中Al_(2)O_(3)和MgO的相对含量;精炼渣碱度从6降至3.5会不利于夹杂物的去除,同时还能导致夹杂物的粗化;夹杂物去除速率常数ki与精炼渣中液相黏度η_(L)、扩散驱动力Δα_(Al_(2)O_(3))及Δα_(Al_(2)O_(3))/η_(L)均近似成线性关系,但与η_(L)的线性关系最优,这表明夹杂物穿越渣金界面的过程是夹杂物去除速率的控制环节,且精炼渣中液相的黏度对该过程有显著影响. 展开更多
关键词 双相不锈钢 精炼渣 非金属夹杂物 CaF_(2) 二元碱度
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BWR4耐候钢热轧盘条的研制开发
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作者 丁建国 周剑波 +1 位作者 侯栋 宋健 《山西冶金》 CAS 2024年第1期151-152,157,共3页
主要介绍了首钢长钢公司采用转炉、LF精炼炉、小方坯连铸机和55万t棒线复合产线工艺路线生产BWR4耐候钢热轧盘条的关键工艺技术。轧制盘条力学性能稳定,1/3冷顶锻合格率为100%,耐大气腐蚀指数在6.54以上,轧制盘条质量指标符合《耐候钢... 主要介绍了首钢长钢公司采用转炉、LF精炼炉、小方坯连铸机和55万t棒线复合产线工艺路线生产BWR4耐候钢热轧盘条的关键工艺技术。轧制盘条力学性能稳定,1/3冷顶锻合格率为100%,耐大气腐蚀指数在6.54以上,轧制盘条质量指标符合《耐候钢结构紧固件用热轧盘条及圆钢》标准要求,可满足用户加工5.8级螺栓使用要求。 展开更多
关键词 BWR4 耐候钢 盘条 开发
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重载铁路货车用高强度抗疲劳耐大气腐蚀钢的开发
17
作者 辛建卿 邱华东 +1 位作者 王福伟 王刚 《山西冶金》 2024年第11期49-51,共3页
介绍了高强度抗疲劳耐大气腐蚀钢的化学成分和热轧工艺。规模化生产结果表明,开发的高强度抗疲劳耐大气腐蚀钢的化学成分和热轧工艺设计合理,具有高纯净度、高强度、高韧性、良好的耐大气腐蚀性能、优异的成型、焊接和抗疲劳性能,可更... 介绍了高强度抗疲劳耐大气腐蚀钢的化学成分和热轧工艺。规模化生产结果表明,开发的高强度抗疲劳耐大气腐蚀钢的化学成分和热轧工艺设计合理,具有高纯净度、高强度、高韧性、良好的耐大气腐蚀性能、优异的成型、焊接和抗疲劳性能,可更好保障重载铁路货车的安全服役。 展开更多
关键词 铁路货车 高强度 抗疲劳 耐大气腐蚀
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中频炉和电弧炉双联生产工艺的实践
18
作者 康富军 《甘肃冶金》 2025年第4期65-67,共3页
对不锈钢公司现有炼钢工艺进行了调研,目前炼钢工艺采用中频炉和电弧炉轮换生产方式,此种生产方式不能发挥电弧炉低镍、低铬生铁原料低成本冶炼优势,不能发挥中频炉高金属收得率的综合降本优势,故提出采用中频炉和电弧炉“双联”生产模... 对不锈钢公司现有炼钢工艺进行了调研,目前炼钢工艺采用中频炉和电弧炉轮换生产方式,此种生产方式不能发挥电弧炉低镍、低铬生铁原料低成本冶炼优势,不能发挥中频炉高金属收得率的综合降本优势,故提出采用中频炉和电弧炉“双联”生产模式,可有效降低企业生产成本提高不锈钢炼钢对各类廉价原料的适应能力,从而进一步拓宽不锈钢炼钢原料采购渠道,降低不锈钢冶炼成本并提高不锈钢的市场竞争力。 展开更多
关键词 中频炉 电弧炉 双联生产 冶炼优势 适应能力 市场竞争力
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大容量中频变压器铁心材料损耗特性及其应用可行性
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作者 马光 钱肖 +4 位作者 何承绪 徐伟杰 韩钰 黎先浩 方晨 《电工钢》 2025年第2期38-43,共6页
分析了两种硅钢材料在中频工况下的损耗特性,研究了频率、温度对损耗特性的影响规律,同时探索了两种硅钢材料在大容量中频变压器的应用可行性。结果表明,频率提升,两种带材损耗均大幅提升。在频率<400 Hz条件下,0.15 mm薄规格取向硅... 分析了两种硅钢材料在中频工况下的损耗特性,研究了频率、温度对损耗特性的影响规律,同时探索了两种硅钢材料在大容量中频变压器的应用可行性。结果表明,频率提升,两种带材损耗均大幅提升。在频率<400 Hz条件下,0.15 mm薄规格取向硅钢损耗相对较低;在频率>400 Hz条件下,0.08 mm超薄取向硅钢损耗相对较低。两种硅钢材料在60~130℃复杂工况条件下损耗均呈降低趋势,温度越高、加热时间越长,损耗逐渐降低,最终达到平稳状态。仅从材料性能角度考虑,当频率≤400 Hz时,大容量中频变压器铁心材料选用0.15 mm薄规格取向硅钢较为合适,当频率>400 Hz时,大容量中频变压器铁心材料选用0.08 mm薄规格取向硅钢较为合适。 展开更多
关键词 薄规格取向硅钢 超薄取向硅钢 损耗 复杂工况 中频变压器
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超低碳冷轧搪瓷钢RH增氮工艺研究 被引量:3
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作者 康伟 李应江 《金属材料与冶金工程》 CAS 2024年第2期54-58,共5页
对超低碳冷轧搪瓷钢RH两种增氮工艺进行了研究,结果表明:RH采用MnN合金增氮与RH环流气吹氮气增氮均可控制[N]至目标范围。采用MnN增氮工艺,氮收得率平均为33.6%;采用环流气吹氮工艺,氮收得率平均为19.4%。环流气吹氮工艺与MnN增氮工艺相... 对超低碳冷轧搪瓷钢RH两种增氮工艺进行了研究,结果表明:RH采用MnN合金增氮与RH环流气吹氮气增氮均可控制[N]至目标范围。采用MnN增氮工艺,氮收得率平均为33.6%;采用环流气吹氮工艺,氮收得率平均为19.4%。环流气吹氮工艺与MnN增氮工艺相比:RH处理时间增加14 min,增氮成本低2.48元/t钢。工业大生产中采用环流气吹氮工艺,[N]得到有效控制,平均[N]为75×10^(-6),最大[N]为89×10^(-6),最小[N]为60×10^(-6)。 展开更多
关键词 超低碳 冷轧搪瓷钢 RH 增氮
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