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低碳铝镇静钢非金属夹杂物控制技术研究与应用
1
作者 孙玉军 《宝钢技术》 2025年第5期23-30,共8页
为控制低碳钢中大尺寸非金属夹杂物的形成,采用ASPEX夹杂物自动扫描仪对钢中夹杂物的形貌、成分及数量进行分析。结合热力学计算,提出硅预脱氧加铝终脱氧工艺和稀土改性处理工艺两种非金属夹杂物控制方案。结果表明,低碳钢铸坯中大尺寸... 为控制低碳钢中大尺寸非金属夹杂物的形成,采用ASPEX夹杂物自动扫描仪对钢中夹杂物的形貌、成分及数量进行分析。结合热力学计算,提出硅预脱氧加铝终脱氧工艺和稀土改性处理工艺两种非金属夹杂物控制方案。结果表明,低碳钢铸坯中大尺寸非金属夹杂物主要为簇状氧化铝脱氧产物。通过优化硅合金加入量及钢包顶渣成分,采用硅预脱氧加铝终脱氧工艺后,中间包钢水全氧质量分数从0.00207%降至0.00147%,铸坯中大尺寸非金属夹杂物数量从改进前的16.8个/mm^(2)降低至12.5个/mm^(2)。此外,基于热力学计算开发的稀土控制工艺使铸坯中大尺寸非金属夹杂物数量进一步降至6.0个/mm^(2)。对比表明,稀土改性工艺对低碳钢铸坯中夹杂物的改善效果更显著。 展开更多
关键词 低碳钢 非金属夹杂物 硅预脱氧 稀土处理
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Ti含量对0Cr25Al5电热合金凝固组织和夹杂物的影响
2
作者 苏耀 郭汉杰 +4 位作者 郭靖 罗乙娲 李刚 杨庆松 郑晓丹 《有色金属科学与工程》 北大核心 2025年第1期8-16,84,共10页
合金微合金化是改善钢锭性能的重要手段之一,为了进一步研究Ti元素对0Cr25Al5牌号电热合金铸锭凝固组织和其非金属夹杂物对铸锭性能的影响,首先利用热力学软件Thermo-Calc对Fe-Cr-Al-Ti-N-C六元体系中Ti含量分别为0.08%、0.10%和0.12%(... 合金微合金化是改善钢锭性能的重要手段之一,为了进一步研究Ti元素对0Cr25Al5牌号电热合金铸锭凝固组织和其非金属夹杂物对铸锭性能的影响,首先利用热力学软件Thermo-Calc对Fe-Cr-Al-Ti-N-C六元体系中Ti含量分别为0.08%、0.10%和0.12%(指质量分数,下同),和N含量分别为0.009%、0.012%、0.017%和0.020%,在凝固前沿中AlN和TiN等析出相行为进行计算,并给出不同Ti含量对应N含量的控制水平。实验结果表明,该牌号电热合金凝固组织随着Ti含量的增高等轴晶率降低,当铸锭Ti含量为0.082%时,其纵剖面等轴晶率达到最高值为69.56%,相反平均晶粒尺寸达到最低值为1.96 mm,因此,适当添加Ti元素进行微合金化,可以改善0Cr25Al5号电热合金的凝固组织。与此同时,对3种不同Ti含量的金相样品分别进行夹杂物自动分析系统检测,结果表明当Ti含量为0.082%时,夹杂物数目、夹杂物尺寸、夹杂物面积分数以及数量密度均为最小值。除此之外,对其金相样品侵蚀后进行扫描电镜(SEM)及能谱仪(EDS)观察分析,发现含Ti夹杂物在钢锭存在形式主要有Ti(C,N)、TiO_(x)、TiN-稀土复合夹杂物和含Ti稀土氧化物。当Ti含量为0.110%时,发现大量尺寸为1~2μm的TiN夹杂物在晶界处富集,对电热合金的疲劳性能与机械性能造成较大危害。综上所述,通过对铸锭添加0.082%Ti,可以明显改善其凝固组织,且减少铸锭中存在的含Ti夹杂物对铸锭性能产生的不利影响。 展开更多
关键词 Scheil模型 凝固前沿 等轴晶 晶粒尺寸 含Ti夹杂物
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加热保温处理对重轨钢中MnS夹杂的影响 被引量：15
3
作者 齐江华 杨成威 +3 位作者 朱万军 区铁 刘洋 吉玉 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2013年第11期79-83,共5页
以U75V高速重轨钢为例,研究了加热保温处理对MnS夹杂的影响.采用高温共聚焦激光显微镜分别对铸坯和钢轨中MnS夹杂在连续升温过程中的行为进行了动态原位观察,结果表明MnS夹杂在600～870℃发生球化,在1 180℃左右时,MnS夹杂开始发生固溶... 以U75V高速重轨钢为例,研究了加热保温处理对MnS夹杂的影响.采用高温共聚焦激光显微镜分别对铸坯和钢轨中MnS夹杂在连续升温过程中的行为进行了动态原位观察,结果表明MnS夹杂在600～870℃发生球化,在1 180℃左右时,MnS夹杂开始发生固溶.根据原位观察结果,在电阻炉中进行了加热保温处理实验.试验结果表明,830℃保温后,MnS夹杂尺寸只是略有减少,长宽比降低.在1180℃保温后,大型MnS夹杂数量明显减少,小尺寸MnS数量增多,且随保温时间的延长,夹杂物数量减少,长宽比进一步降低.通过加热保温处理可以改善重轨钢中长条状大型MnS夹杂. 展开更多
关键词 重轨钢 MnS夹杂 原位观察 固溶 加热温度
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钢中非金属夹杂物的相关基础研究(Ⅱ)——夹杂物检测方法及脱氧热力学基础 被引量：49
4
作者 张立峰 李燕龙 任英 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2013年第12期1-8,共8页
从几个方面对多年来在钢中非金属夹杂物基础研究方面做的工作做简单介绍:钢中夹杂物和钢水洁净度的评估方法、稳态浇注和非稳态浇注的定义、非稳态浇注过程中形成的大颗粒夹杂物、总氧和大颗粒夹杂物的对应关系、脱氧过程夹杂物形成的... 从几个方面对多年来在钢中非金属夹杂物基础研究方面做的工作做简单介绍:钢中夹杂物和钢水洁净度的评估方法、稳态浇注和非稳态浇注的定义、非稳态浇注过程中形成的大颗粒夹杂物、总氧和大颗粒夹杂物的对应关系、脱氧过程夹杂物形成的热力学基础、钢水中夹杂物形核和长大的动力学研究和钢水中流体流动和夹杂物的运动、去除及被凝固前沿的捕捉。并讨论了钢中夹杂物研究下一步应该继续进行的工作,对洁净钢的生产提出了一些指导性意见。 展开更多
关键词 夹杂物 洁净钢 脱氧热力学 稳态浇注和非稳态浇注 钢水流动
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稀土处理无取向硅钢中夹杂物的控制 被引量：18
5
作者 张峰 吕学钧 +3 位作者 王波 马志刚 张毅 李光强 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2011年第3期46-50,共5页
结合工业化生产的高效硅钢,进行了RH精炼稀土处理试验研究。针对不同的稀土处理条件,观察了夹杂物的形貌和尺寸分布,探讨了稀土处理后钢中的夹杂物形成、变化规律。结果表明:试验条件下,最佳的稀土合金添加数量为0.6～0.9 kg/t。经过合... 结合工业化生产的高效硅钢,进行了RH精炼稀土处理试验研究。针对不同的稀土处理条件,观察了夹杂物的形貌和尺寸分布,探讨了稀土处理后钢中的夹杂物形成、变化规律。结果表明:试验条件下,最佳的稀土合金添加数量为0.6～0.9 kg/t。经过合适的稀土处理后,可以有效抑制尺寸相对较小的、不规则的AlN、MnS复合夹杂生成,促进钢中微细夹杂物的聚合、上浮,钢质纯净度得到明显提高。此时,钢中全氧含量最低,脱硫效果最佳,钢中的夹杂物主要是尺寸相对较大的、近似球形或者椭球形的稀土类夹杂。 展开更多
关键词 无取向硅钢 RH精炼 稀土处理 夹杂物
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非金属夹杂物三维形貌及其包裹的非夹杂物颗粒物来源分析 被引量：15
6
作者 张学伟 张立峰 +2 位作者 杨文 王祎 董元篪 《冶金分析》 CAS CSCD 北大核心 2016年第11期1-10,共10页
钢中非金属夹杂物的分离提取过程,需要解决外来因素的干扰问题,准确判断是否来源于钢中,是夹杂物检测与表征方法的重点。分析了在实验室环境下,以U75V重轨钢为代表,采用酸溶法和非水溶液电解法分离提取出钢中非金属夹杂物,利用扫描电镜... 钢中非金属夹杂物的分离提取过程,需要解决外来因素的干扰问题,准确判断是否来源于钢中,是夹杂物检测与表征方法的重点。分析了在实验室环境下,以U75V重轨钢为代表,采用酸溶法和非水溶液电解法分离提取出钢中非金属夹杂物,利用扫描电镜对夹杂物的基本形貌和成分进行了系统的分析研究。结果表明,利用电磁搅拌装置的酸溶法能有效得到耐酸类的夹杂物形貌和成分,其最佳溶液配比为盐酸（1＋1）;采用非水溶液电解法能够得到耐酸类和不耐酸类的微米和纳米尺度的非金属夹杂物,电解时间控制在8-10h。与此同时,U75V重轨钢的酸溶和电解法分析结果表明,夹杂物中存在大尺寸不规则状的颗粒物,经分析判断该类是外来的颗粒物,被定义为非夹杂物,主要来源于空气中、自来水、干燥箱和电解槽内等,其成分为MgO、CaO、SiO2和Al2O3,与钢中的氧化物夹杂物成分接近,从而对生产过程中控制夹杂物的措施易造成不准确的指导。因此,在分离提取钢中夹杂物的过程中,需要严格的保护操作,杜绝不利因素的干扰,准确得到钢中夹杂物的三维形貌、尺寸、化学成分等详细信息,能够为工艺改进或实验研究提供有效的支持。 展开更多
关键词 非金属夹杂物 三维形貌 非夹杂物颗粒物 重轨钢
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铝镇静钢钙处理后碰撞行为对Al_2O_3夹杂物变性的作用 被引量：13
7
作者 郭靖 程树森 +1 位作者 程子建 张英伟 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2013年第9期37-44,共8页
对铝镇静钢LF精炼钙处理后不同时期取钢样,通过SEM-EDS观察钢样中夹杂物,分析钙处理后铝镇静钢中夹杂物变性机制,并提出了一种夹杂物变性的碰撞机制:在钙处理后,由于钙浓度在钙气泡周围较高形成了CaO类夹杂物,其与钢液中已有的Al2O3类... 对铝镇静钢LF精炼钙处理后不同时期取钢样,通过SEM-EDS观察钢样中夹杂物,分析钙处理后铝镇静钢中夹杂物变性机制,并提出了一种夹杂物变性的碰撞机制:在钙处理后,由于钙浓度在钙气泡周围较高形成了CaO类夹杂物,其与钢液中已有的Al2O3类夹杂物相互碰撞结合在一起,然后二者发生化学反应变性为低熔点的液态夹杂物。通过相图分析从理论上指出:Al2O3类夹杂物可与CaO通过碰撞变性,且其变性机制和控速环节与Al2O3类夹杂物通过与钙发生还原反应的变性不同。夹杂物碰撞使变性速率大大加快,几分钟之内即可良好变性。在本次试验中,约有21%的Al2O3类夹杂物通过与CaO碰撞发生变性。实验室试验和其他研究者的工业试验结果均证明:在二次精炼过程中,通过往钢包中喂入CaO类粉末可以使Al2O3夹杂物变性。 展开更多
关键词 夹杂物 钙处理 变性 碰撞 LF精炼
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RH真空精炼装置内夹杂物行为的实验研究 被引量：21
8
作者 郑淑国 朱苗勇 潘时松 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2006年第6期657-661,共5页
选择乳状液滴作为模拟夹杂物,利用水模型研究了RH装置内夹杂物的物理行为,考察了处理时间、提升气量、真空室内液面高度对夹杂物去除行为的影响规律．结果表明: RH处理12 min能去除绝大部分模拟夹杂物;处理24 min可将能够去除的夹杂物... 选择乳状液滴作为模拟夹杂物,利用水模型研究了RH装置内夹杂物的物理行为,考察了处理时间、提升气量、真空室内液面高度对夹杂物去除行为的影响规律．结果表明: RH处理12 min能去除绝大部分模拟夹杂物;处理24 min可将能够去除的夹杂物几乎全部去除;较大提升气量的去夹杂效果优于较小提升气量的去夹杂效果,但提升气量存在一个最佳值,本实验为 20 L／min;真空室内的液面高度也存在一个最佳值,本实验为46 mm． 展开更多
关键词 RH装置 乳状液滴 夹杂物行为 水模型
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镁芯包芯线处理钢水夹杂物变性实验 被引量：9
9
作者 王静松 许建国 +3 位作者 孙伟 孙志坤 张恒立 薛庆国 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第S1期22-25,共4页
采用特殊结构的镁芯包芯线对钢水进行处理,处理过程比采用普通结构含镁包芯线平稳,镁可以有效地加入钢水中,并获得比较稳定的收得率.经过镁处理后,钢中夹杂物类型、形态和尺寸明显变化.大尺寸的Al2O3夹杂转变为细小的MgO·Al2O3,同... 采用特殊结构的镁芯包芯线对钢水进行处理,处理过程比采用普通结构含镁包芯线平稳,镁可以有效地加入钢水中,并获得比较稳定的收得率.经过镁处理后,钢中夹杂物类型、形态和尺寸明显变化.大尺寸的Al2O3夹杂转变为细小的MgO·Al2O3,同时使钢中Al2O3·MnS夹杂以细小的Al2O3·MnS·MgS的形式存在. 展开更多
关键词 钢 夹杂物变性 镁芯包芯线 喂线
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夹杂物在钢液凝固前沿行为的原位动态观察 被引量：10
10
作者 黄福祥 张炯明 +3 位作者 王新华 王盛林 方园 于艳 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2008年第5期14-19,共6页
通过激光扫描共焦显微镜原位动态观察了304奥氏体不锈钢液凝固过程中,钢中氧化铝夹杂被凝固前沿推动/捕捉,最后分布于奥氏体晶界/晶内的情况。在实验中发现,当冷却速率为5 K/s时,直径为7μm的夹杂物和直径为10μm的夹杂物被凝固前沿捕... 通过激光扫描共焦显微镜原位动态观察了304奥氏体不锈钢液凝固过程中,钢中氧化铝夹杂被凝固前沿推动/捕捉,最后分布于奥氏体晶界/晶内的情况。在实验中发现,当冷却速率为5 K/s时,直径为7μm的夹杂物和直径为10μm的夹杂物被凝固前沿捕捉进入奥氏体晶粒内部。当冷却速率为0.5 K/s时,直径为5μm的夹杂物被凝固前沿推动,凝固结束时位于奥氏体晶界。最后通过SASⅡ模型,计算了不同冷却速率下夹杂物被凝固前沿推动/捕捉的临界半径,计算结果与观察到的结果吻合较好,说明根据力学平衡原理建立的SASⅡ模型也可以很好地预测钢液凝固过程中夹杂物被凝固前沿推动/捕捉的临界半径。 展开更多
关键词 激光扫描共焦显微镜 非金属夹杂物 凝固前沿
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钢液中非金属夹杂物碰撞、长大的研究进展 被引量：8
11
作者 岳强 陈怀昊 +3 位作者 姚成虎 卢丹 张久峰 黄飞 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第9期1-5,共5页
随着对钢质量要求的不断提高,对钢液中非金属夹杂物去除也提出了更高的要求。碰撞、长大是去除钢液中小粒径夹杂物的有效方法。针对钢液中非金属夹杂物碰撞、长大的最新研究,分析了不同碰撞机制下,非金属夹杂物的碰撞、长大情况,探讨了... 随着对钢质量要求的不断提高,对钢液中非金属夹杂物去除也提出了更高的要求。碰撞、长大是去除钢液中小粒径夹杂物的有效方法。针对钢液中非金属夹杂物碰撞、长大的最新研究,分析了不同碰撞机制下,非金属夹杂物的碰撞、长大情况,探讨了钢液中非金属夹杂物碰撞团聚的机制。数值模拟是研究钢液中非金属夹杂物碰撞、长大的一个重要方向。结合相关研究的最新进展,展望了今后的发展趋势。 展开更多
关键词 非金属夹杂物 碰撞 长大 去除
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镁对X120管线钢夹杂物的作用 被引量：14
12
作者 李太全 包燕平 +1 位作者 刘建华 王敏 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2008年第11期45-48,64,共5页
运用热力学计算了X120管线钢中氧化镁及其复合夹杂物在钢液中的析出条件，以X120管线钢酸溶铝目标质量分数0．025％为例，0．00046％〈W（[Mg]）〈0．0033％，钢中生成MgO·A12O3夹杂物，当溶解镁含量ω（[Mg]）〉0．0033％，钢中将... 运用热力学计算了X120管线钢中氧化镁及其复合夹杂物在钢液中的析出条件，以X120管线钢酸溶铝目标质量分数0．025％为例，0．00046％〈W（[Mg]）〈0．0033％，钢中生成MgO·A12O3夹杂物，当溶解镁含量ω（[Mg]）〉0．0033％，钢中将有MgO生成。在X120管线钢的成分下，ω（[Ti]）=0．016％时，ω（[Mg]）=0．0008％就可以生成2MgO·Ti2O3复合夹杂。微镁处理的X120管线钢中的夹杂物全部是细小的含镁复合氧化物或是含镁氧化物与硫化物的复合夹杂。镁处理钢中的夹杂物小于2μm的占85％，2～5μm的占14．5％，5～10μm的夹杂物仅有0．5％，看不到大于10μm的夹杂物，大大优于钙处理钢。 展开更多
关键词 镁处理 X120管线钢 夹杂物
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CSP生产低碳铝镇静钢的钙处理 被引量：8
13
作者 罗磊 田志红 +1 位作者 赵长亮 袁天祥 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2015年第4期29-34,共6页
通过对国内某钢厂CSP工艺生产的低碳铝镇静钢钙处理前后钢中夹杂物类型的变化研究,从热力学上分析了钢中Al2O3夹杂物的变性机理及夹杂物中wCaS较高的原因。同时,重点描述了钢中夹杂物不同类型的发展过程和夹杂物中CaS的存在形式。研究... 通过对国内某钢厂CSP工艺生产的低碳铝镇静钢钙处理前后钢中夹杂物类型的变化研究,从热力学上分析了钢中Al2O3夹杂物的变性机理及夹杂物中wCaS较高的原因。同时,重点描述了钢中夹杂物不同类型的发展过程和夹杂物中CaS的存在形式。研究结果表明,钙处理后钢中镁铝尖晶石和钢中Ca、S元素会结合并相互扩散;且在现有工艺条件下,钢中wS过高使钢液钙处理后钢中原有的高熔点镁铝尖晶石夹杂物没有转变为低熔点夹杂物,同时也是钢中生成了大量CaS的主要原因;在现有工艺水平下,钢中wT[Ca]应控制在0.001 4%~0.002 8%较为合适。 展开更多
关键词 夹杂物 钙处理 镁铝尖晶石 变性
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非金属夹杂物对耐候钢耐大气腐蚀性能的影响 被引量：6
14
作者 李伟 吴健鹏 +2 位作者 徐静波 黄峰 朱腾威 《稀土》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第1期91-97,共7页
采用干湿交替周期浸润腐蚀实验和场发射扫描电镜研究了非金属夹杂物对Q450NQR1耐候钢在工业性大气环境中耐候性的影响。结果表明,夹杂物变性处理明显提高了耐候钢前期的耐腐蚀性能,但对稳定性锈层形成之后的耐腐蚀性能基本没有影响;经... 采用干湿交替周期浸润腐蚀实验和场发射扫描电镜研究了非金属夹杂物对Q450NQR1耐候钢在工业性大气环境中耐候性的影响。结果表明,夹杂物变性处理明显提高了耐候钢前期的耐腐蚀性能,但对稳定性锈层形成之后的耐腐蚀性能基本没有影响;经过稀土处理后的非金属夹杂物主要为稀土氧化物和硫化物与Al2O3的复合夹杂,添加Si-Ca线变性后的非金属夹杂物主要为Ca的氧化物和硫化物与Al2O3的复合夹杂,这些夹杂物在0.01 mol·L-1的Na HSO3介质中均表现为阳极性夹杂,在腐蚀微电池中作为阳极优先溶解,钢基体则作为阴极被保护起来,腐蚀速度减缓。 展开更多
关键词 耐候钢 非金属夹杂物 稀土处理 电偶腐蚀微电池
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钢液中非金属夹杂物团聚的机理分析 被引量：9
15
作者 岳强 陈舟 邹宗树 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2008年第11期37-40,共4页
为更加准确地通过水模模拟非金属夹杂物在钢液中的运动行为和去除率,在理论分析的基础上提出了新的相似关系—润湿相似。通过夹杂物在中间包内去除的水模型实验,验证了润湿相似的重要性。对夹杂物团聚机理进行了分析研究。结果表明:在... 为更加准确地通过水模模拟非金属夹杂物在钢液中的运动行为和去除率,在理论分析的基础上提出了新的相似关系—润湿相似。通过夹杂物在中间包内去除的水模型实验,验证了润湿相似的重要性。对夹杂物团聚机理进行了分析研究。结果表明:在一定的湍动条件下,颗粒的浓度和非金属夹杂物在钢液中的不润湿性所导致的疏液作用是使颗粒发生碰撞团聚的主要因素。 展开更多
关键词 水模型实验 颗粒 润湿相似 非金属夹杂物 碰撞团聚
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钢包保护套管中弥散微小气泡的生成机理 被引量：4
16
作者 唐复平 刘建华 +1 位作者 包燕平 杨天钧 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第1期22-25,共4页
向钢包保护套管中吹入惰性气体,利用套管中湍急的注流,可将气体离散为弥散微小气泡.通过计算套管中注流的能量分散强度,得出了套管中弥散微小气泡的最大尺寸,并采用伯努利方程分析了套管中注流的压力分布.理论计算结果与文献报道及实验... 向钢包保护套管中吹入惰性气体,利用套管中湍急的注流,可将气体离散为弥散微小气泡.通过计算套管中注流的能量分散强度,得出了套管中弥散微小气泡的最大尺寸,并采用伯努利方程分析了套管中注流的压力分布.理论计算结果与文献报道及实验室水模实验结果一致. 展开更多
关键词 钢包保护套管 弥散微小气泡 生成机理 最大尺寸 压力分布 能量分散强度 伯努利方程 夹杂物
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超声搅拌和气体搅拌去除夹杂物 被引量：5
17
作者 刘金刚 刘浏 +1 位作者 颜慧成 王新华 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2006年第10期11-15,共5页
通过水模型实验,对同一容器内相同比搅拌功率条件下,超声搅拌和气体搅拌对去除夹杂物的影响进行了对比研究。结果表明:超声搅拌的空化作用可产生的大量小气泡增大了吸附面积,延长了气泡的上浮时间,有利于夹杂物的去除,可以充分发挥容器... 通过水模型实验,对同一容器内相同比搅拌功率条件下,超声搅拌和气体搅拌对去除夹杂物的影响进行了对比研究。结果表明:超声搅拌的空化作用可产生的大量小气泡增大了吸附面积,延长了气泡的上浮时间,有利于夹杂物的去除,可以充分发挥容器器壁粘附夹杂物的作用,保护液体不受外界污染;气体搅拌时,夹杂物去除速率快、效率高。两种搅拌方式去除夹杂物的效率均随比搅拌功率的提高而增大,但比搅拌功率对气体搅拌的影响更加显著。 展开更多
关键词 超声搅拌 气体搅拌 夹杂物去除 水模型实验
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钢液中Al_2O_3夹杂物碰撞生长的动力学模型 被引量：4
18
作者 岳强 陈怀昊 +1 位作者 孔辉 王建军 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第1期101-107,共7页
基于群体平衡模型,在奥斯特瓦尔德熟化的基础上,考虑布朗碰撞对分子扩散长大的影响,建立了钢液中Al2O3夹杂物碰撞生长的动力学模型,包括分子扩散长大以及由于布朗、斯托克斯和湍流碰撞引起的夹杂物聚集、生长,采用颗粒尺寸分组法对夹杂... 基于群体平衡模型,在奥斯特瓦尔德熟化的基础上,考虑布朗碰撞对分子扩散长大的影响,建立了钢液中Al2O3夹杂物碰撞生长的动力学模型,包括分子扩散长大以及由于布朗、斯托克斯和湍流碰撞引起的夹杂物聚集、生长,采用颗粒尺寸分组法对夹杂物的聚集生长进行了模拟.结果表明,湍动能耗散率从0.1 m2/s3增加到10 m2/s3时,对临界尺寸以下粒径的分子微粒的数量密度影响较小,但对临界尺寸以上大粒径夹杂物分子微粒的数量密度影响较大.碰撞过程中,夹杂物最大数量密度对应的极值直径约为0.2μm. 展开更多
关键词 夹杂物 分子扩散 奥斯特瓦尔德熟化 碰撞 生长 动力学模型
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CAS工艺条件下钢包内夹杂物上浮规律的理论研究 被引量：18
19
作者 尹弘斌 金山同 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1995年第10期13-17,共5页
根据理论分析提出了夹杂物对钢水流动的跟随性判别准数，并据此对实际钢包内的夹杂物上浮情况进行了深入的探讨，为钢水中夹杂物去除的水模型模拟研究提供了理论依据。
关键词 CAS工艺 夹杂物 上浮理论 钢包 钢水
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从长水口吹入氩气对中包钢液传输行为的影响 被引量：6
20
作者 王义芳 王立涛 +3 位作者 李晓辉 张乔英 胡志刚 李正邦 《钢铁研究》 CAS 2006年第5期1-5,共5页
为考察从长水口吹入氩气对中包内钢液流动行为的影响,采用数学和物理模拟的方法对中包内高湍流区流场、气体体积分布和停留时间曲线进行了测定,结果表明:从长水口吹入气体改变了高湍流区的流体流动特征,减弱了钢流对中包底部的冲击,但... 为考察从长水口吹入氩气对中包内钢液流动行为的影响,采用数学和物理模拟的方法对中包内高湍流区流场、气体体积分布和停留时间曲线进行了测定,结果表明:从长水口吹入气体改变了高湍流区的流体流动特征,减弱了钢流对中包底部的冲击,但对示踪剂的停留时间没有明显的影响。 展开更多
关键词 钢包长水口 氩气 夹杂物 传输行为
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