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高炉渣调质钢渣的黏度与物相组成及结构 被引量：1
1
作者 王琳 罗果萍 +4 位作者 郝帅 安胜利 柴轶凡 张志明 李晓莉 《钢铁》 北大核心 2025年第3期166-177,共12页
为实现钢渣的高效处理与资源化利用,研究利用高炉渣作为“改性剂”来调质改性高碱度钢渣,改善钢渣的物理性能,优化钢渣的矿物组成,揭示熔渣微观结构对黏度的影响机制。使用高温物性测定仪、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM-EDS)和拉曼光... 为实现钢渣的高效处理与资源化利用,研究利用高炉渣作为“改性剂”来调质改性高碱度钢渣,改善钢渣的物理性能,优化钢渣的矿物组成,揭示熔渣微观结构对黏度的影响机制。使用高温物性测定仪、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM-EDS)和拉曼光谱(Raman)对试验原料和改性渣分析。结果表明,随着混合渣碱度(1.6~2.4)的升高,其熔化温度先降低后升高。碱度为2.0时,高温物性最佳,此时高炉渣比例为35.19%(质量分数)、熔化温度为1383.30℃、熔化时间为1.05 s,黏度(温度超过1405℃时)低于0.25 Pa·s;均质反应效果良好,各矿物结构清晰,分布均匀,主要物相由钙铝黄长石(Ca_(2)Al_(2)SiO_(7))、镁蔷薇辉石(Ca_(3)MgSi_(2)O_(8))以及胶凝性矿物硅酸二钙(Ca_(2)SiO_(4))和铝酸三钙(Ca_(3)Al_(2)O_(6))等组成,实现了稳钙改质和胶凝材料富集。此外,碱度由1.6升高至2.0,熔渣微观结构中高聚合度单元发生解聚反应,低聚合度单元Q_(Si)^(0)相对含量增多,简化了微观结构,聚合度参数n(BO/T)e(网络结构中每个四面体平均拥有的桥氧数)降低至最低值0.87;碱度由2.0升高至2.4,[AlO_(4)]参与网络构建的作用增强,高聚合度单元Q_(Al)^(3)和Q_(Al)^(4)增多,n(BO/T)e值增加至1.69,熔渣聚合度的计算值与黏度试验结果吻合度较高。该研究可为高炉渣调质钢渣的黏度、优化钢渣的物相组成及结构的相关研究提供参考,有望促进钢铁固废(高炉渣、钢渣)的资源化利用。 展开更多
关键词 钢渣 高炉渣 调质改性 碱度 黏度 熔渣 矿物组成 微观结构
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Al_(2)O_(3)含量对低碱度精炼渣微观结构与性能的影响
2
作者 黄永生 吕子宇 +1 位作者 顾超 包燕平 《钢铁钒钛》 北大核心 2025年第2期134-141,共8页
探讨了低碱度精炼渣系CaO-MgO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)中Al_(2)O_(3)含量对其微观结构和性能的影响。采用分子动力学模拟方法,系统地分析了不同Al_(2)O_(3)含量对低碱度精炼渣系的微观结构与性质的影响。结果表明,Al_(2)O_(3)含量的增加对... 探讨了低碱度精炼渣系CaO-MgO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)中Al_(2)O_(3)含量对其微观结构和性能的影响。采用分子动力学模拟方法,系统地分析了不同Al_(2)O_(3)含量对低碱度精炼渣系的微观结构与性质的影响。结果表明,Al_(2)O_(3)含量的增加对体系的径向分布函数、配位数和键角等无明显影响,但显著降低了体系的FO和NBO含量,强化了体系的网络结构。此外,Al_(2)O_(3)含量的增加使渣系中元素的扩散能力降低,扩散能力的顺序为Mg^(2+)>Ca^(2+)>Al^(3+)>O_(2)^(−)>Si^(4+)。随着Al_(2)O_(3)质量分数的增加,渣系黏度逐渐增大,这与扩散系数的变化趋势相反。该结果建立了低碱度渣系结构与性能之间的联系,为非铝脱氧工艺采用适合的低碱度渣提供了理论支撑。 展开更多
关键词 精炼渣 低碱度 Al_(2)O_(3)含量 分子动力学模拟 黏度 扩散系数
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梅钢铸余热态渣返LF炉生产利用实践
3
作者 李战旗 孙玉军 《宝钢技术》 2025年第2期54-58,共5页
梅钢公司采用铸余热态渣返LF炉利用工艺,有效降低了渣盆余钢的产生量,减少了对环境的危害。实践表明,铸余热态渣返LF炉利用工艺不仅降低了LF炉辅料成本和钢铁料消耗,还显著提高了钢水的脱硫率。具体而言,返铸余达到3次后,脱硫率仍在83.3... 梅钢公司采用铸余热态渣返LF炉利用工艺,有效降低了渣盆余钢的产生量,减少了对环境的危害。实践表明,铸余热态渣返LF炉利用工艺不仅降低了LF炉辅料成本和钢铁料消耗,还显著提高了钢水的脱硫率。具体而言,返铸余达到3次后,脱硫率仍在83.3%以上。此外,该工艺对钢水质量无负面影响,钢水质量保持稳定且受控。 展开更多
关键词 铸余渣 LF炉 脱硫 顶渣
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基于SHTT研究石灰在CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)(-MgO)渣中的溶解行为
4
作者 夏云进 宋建徽 +2 位作者 李心雨 李杰 范鼎东 《过程工程学报》 北大核心 2025年第9期923-932,共10页
本工作采用单丝热电偶技术,系统研究了1550℃下石灰在CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)(-MgO)渣中的溶解行为。研究结果表明,在不含MgO的CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)渣中溶解时,石灰的表观半径比随溶解时间的延长呈持续减小趋势,且在整个溶解过程中... 本工作采用单丝热电偶技术,系统研究了1550℃下石灰在CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)(-MgO)渣中的溶解行为。研究结果表明,在不含MgO的CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)渣中溶解时,石灰的表观半径比随溶解时间的延长呈持续减小趋势,且在整个溶解过程中,溶解速率变化较小,完全溶解时间最短;而在含MgO的CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)渣中溶解时,石灰的溶解时间随着MgO含量增加逐渐延长,其溶解过程可按溶解速率变化分为三个阶段:第一阶段与第三阶段溶解速率较快,第二阶段由于MgAl_(2)O_(4)固相产物层的形成对溶解产生阻碍,因此导致溶解速率减缓。动力学分析进一步揭示,石灰在不含MgO的CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)渣中溶解时,其溶解限制性环节为边界层扩散,而在含MgO的CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)渣中溶解时,其溶解限制性环节随溶解时间和MgO含量变化而变化。 展开更多
关键词 石灰 溶解 炉渣 单丝热电偶技术
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低碱度顶渣控制帘线钢中CaO-SiO_2-Al_2O_3-MgO类夹杂物成分的实验研究 被引量：37
5
作者 王立峰 张炯明 +1 位作者 王新华 王万军 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第1期26-29,共4页
在实验室中用高温管式炉对用工业纯铁配制的帘线钢进行脱氧和顶渣熔炼,研究了炉渣成分对夹杂物成分的影响.在炉渣碱度一定的情况下,随着炉渣中Al2O3含量的增加,夹杂物中的Al2O3含量也随之增加.当炉渣中的Al2O3含量低于8％时,夹杂物中的... 在实验室中用高温管式炉对用工业纯铁配制的帘线钢进行脱氧和顶渣熔炼,研究了炉渣成分对夹杂物成分的影响.在炉渣碱度一定的情况下,随着炉渣中Al2O3含量的增加,夹杂物中的Al2O3含量也随之增加.当炉渣中的Al2O3含量低于8％时,夹杂物中的成分在塑性区.通过控制脱氧条件和项渣成分可以把夹杂物的成分控制在塑性区内. 展开更多
关键词 低碱度 顶渣 帘线钢 夹杂物 脱氧 炉渣
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帘线钢中非金属夹杂物的控制技术研究 被引量：39
6
作者 赵中福 余新河 +3 位作者 洪军 赵继宇 易卫东 王国平 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2009年第3期40-44,共5页
采用转炉、LF精炼、真空处理、软吹、连铸工艺生产帘线钢,将钢水中S、P、Ti、As等残余元素的含量尽可能降低,出钢采用含超低铝和钛的合金,使用低碱度的酸性渣进行炉外精炼,严格控制钢中酸溶铝含量,同时控制渣中MgO、Al2O3含量,将帘线钢... 采用转炉、LF精炼、真空处理、软吹、连铸工艺生产帘线钢,将钢水中S、P、Ti、As等残余元素的含量尽可能降低,出钢采用含超低铝和钛的合金,使用低碱度的酸性渣进行炉外精炼,严格控制钢中酸溶铝含量,同时控制渣中MgO、Al2O3含量,将帘线钢中的非金属夹杂物控制在锰铝榴石(3MnO-Al2O3-3SiO2)和位于钙斜长石(CaO-Al2O3-2SiO2)和假硅灰石(CaO-SiO2)共晶线周边的玻璃态塑性夹杂区域内,尽可能降低钢中不可变形夹杂物,如Al2O3和(Mg、Mn)O.Al2O3的数量和大小,通过控制钢中钛、氮含量来消除TiN(TiCN)夹杂。 展开更多
关键词 帘线钢 夹杂物 碱度 精炼
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转炉钢渣工艺矿物学及其综合利用技术 被引量：25
7
作者 李光辉 邬斌 +3 位作者 张元波 张克诚 陈丽勇 姜涛 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第6期2065-2071,共7页
对经缓冷处理后转炉钢渣的工艺矿物学特征及其综合利用技术进行研究。结果表明:转炉钢渣的主要物相组成为硅酸三钙、硅酸二钙、金属铁与氧化亚铁固溶体以及少量铁酸钙和磷灰石等;在磨矿粒度小于0.044 mm、磁场强度为0.08 T的分选条件下... 对经缓冷处理后转炉钢渣的工艺矿物学特征及其综合利用技术进行研究。结果表明:转炉钢渣的主要物相组成为硅酸三钙、硅酸二钙、金属铁与氧化亚铁固溶体以及少量铁酸钙和磷灰石等;在磨矿粒度小于0.044 mm、磁场强度为0.08 T的分选条件下,可得铁品位为75.93%的磁性物,铁的磁选回收率为18.32%;非磁性物采用质量分数为3.5%硫酸溶液常温浸出120 min,可脱除90.28%的磷,非磁性物质中的磷含量由0.700%降至0.068%。 展开更多
关键词 转炉 钢渣 铁 脱磷
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低碱度顶渣控制帘线钢中MnO-Al_2O_3-SiO_2类夹杂物成分的实验研究 被引量：16
8
作者 王立峰 张炯明 +1 位作者 王新华 靳庆峰 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第6期528-531,共4页
在实验室中使用高温管式炉对以工业纯铁为原料配制的帘线钢进行脱氧和顶渣熔炼,研究了顶渣成分对MnO-Al_2O_3-SiO_2类夹杂物的成分的影响。结果表明,在顶渣碱度为0.7～1.36时,随着顶渣中Al_2O_3含量的增加,夹杂物中的Al_2O_3含量也随之... 在实验室中使用高温管式炉对以工业纯铁为原料配制的帘线钢进行脱氧和顶渣熔炼,研究了顶渣成分对MnO-Al_2O_3-SiO_2类夹杂物的成分的影响。结果表明,在顶渣碱度为0.7～1.36时,随着顶渣中Al_2O_3含量的增加,夹杂物中的Al_2O_3含量也随之增加。当顶渣中Al_2O_3含量低于8％时,MnO-Al_2O_3-SiO_2类夹杂物的成分在塑性区范围。通过控制脱氧条件和顶渣的成分可以把MnO-Al_2O_3-SiO_2类夹杂物的成分控制在塑性区内的。 展开更多
关键词 帘线钢 低碱度顶渣 夹杂物 脱氧 汽车 轮胎
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CaO-SiO_2-Al_2O_3-MnO系低熔点区域控制 被引量：19
9
作者 金利玲 王海涛 +1 位作者 许中波 王福明 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第6期574-577,共4页
通过热力学计算软件FactSage计算分析了CaO-SiO2-Al2O3-MnO四元系夹杂物低熔点区域的控制范围.从控制夹杂物成分的角度,指出随着Al2O3含量和CaO含量的增加,夹杂物低熔点区域大小都是先增大后减小;随着SiO2含量和MnO含量的增加,夹杂物低... 通过热力学计算软件FactSage计算分析了CaO-SiO2-Al2O3-MnO四元系夹杂物低熔点区域的控制范围.从控制夹杂物成分的角度,指出随着Al2O3含量和CaO含量的增加,夹杂物低熔点区域大小都是先增大后减小;随着SiO2含量和MnO含量的增加,夹杂物低熔点区域增大.为了得到低熔点夹杂物,应控制SiO2-Al2O3-CaO-MnO系中Al2O3质量分数为20%左右,CaO质量分数在25%～30%之间;同时控制CaO/SiO2比值为0.8～1,SiO2质量分数应为30%左右. 展开更多
关键词 炼钢 CaO—SiO2-Al2O3-MnO系 热力学计算 夹杂物 成分控制
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帘线钢CaO-SiO_2-Al_2O_3-MnO系夹杂物的成分控制 被引量：15
10
作者 金利玲 王海涛 +1 位作者 许中波 王福明 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第4期377-381,共5页
利用热力学计算软件FactSage计算出CaO-SiO2-Al2O3-MnO四元系各成分的活度数据,并通过热力学计算分析了帘线钢获得良好变形能力的CaO-SiO2-Al2O3-MnO四元系夹杂物生成所需的条件,验证了本文所介绍方法的可行性.指出为得到塑性区的CaO-Si... 利用热力学计算软件FactSage计算出CaO-SiO2-Al2O3-MnO四元系各成分的活度数据,并通过热力学计算分析了帘线钢获得良好变形能力的CaO-SiO2-Al2O3-MnO四元系夹杂物生成所需的条件,验证了本文所介绍方法的可行性.指出为得到塑性区的CaO-SiO2-Al2O3-MnO系夹杂物,要控制CaO-SiO2-Al2O3-MnO四元系夹杂物中Al2O3为20%,LF精炼炉中钢液的酸溶铝[Al]含量应小于3×10-6,溶解氧含量应在2.0×10-5～6.0×10-5之间. 展开更多
关键词 帘线钢 四元系 夹杂物控制 热力学计算 活度
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含Ce_2O_3炼钢精炼渣熔化及流动特性的研究 被引量：14
11
作者 龙鹄 成国光 +1 位作者 吴彬 吴洋 《中国稀土学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第6期721-727,共7页
采用真空碳管炉制备得到含Ce2O3三元及四元炼钢精炼渣,分别利用X射线衍射仪、炉渣熔点测定仪和RTW-10型熔体物性仪对渣的物相、熔化温度及粘度进行检测分析。研究表明：Ce在精炼渣中以正三价的形式稳定存在;CaO-Al2O3-Ce2O3三元渣的熔... 采用真空碳管炉制备得到含Ce2O3三元及四元炼钢精炼渣,分别利用X射线衍射仪、炉渣熔点测定仪和RTW-10型熔体物性仪对渣的物相、熔化温度及粘度进行检测分析。研究表明：Ce在精炼渣中以正三价的形式稳定存在;CaO-Al2O3-Ce2O3三元渣的熔化温度范围为1465~1516℃;CaO-Al2O3-Ce2O3-SiO2四元渣的熔化温度范围为1348~1361℃,1500℃时的粘度值范围为0.289~0.497 Pa.s,其中46%CaO-38%Al2O3-5%Ce2O3-10%SiO2（质量分数）精炼渣具有良好的熔化和流动特性。 展开更多
关键词 含Ce2O3精炼渣 XRD分析 熔化温度 粘度 稀土
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熔融制样-X射线荧光光谱测定不锈钢渣中10种组分 被引量：11
12
作者 张祥 陆晓明 +1 位作者 金德龙 何伟 《冶金分析》 CAS CSCD 北大核心 2016年第1期40-44,共5页
采用玻璃片熔融方法制样，建立了x射线荧光光谱（XRF）分析不锈钢渣中氧化铝、二氧化硅、氧化钙、氧化镁、三氧化二铁、氧化锰、三氧化二铬、二氧化钛、氧化镍和五氧化二磷的快速检测方法。以四硼酸锂-偏硼酸锂（质量比1：1）为熔剂，... 采用玻璃片熔融方法制样，建立了x射线荧光光谱（XRF）分析不锈钢渣中氧化铝、二氧化硅、氧化钙、氧化镁、三氧化二铁、氧化锰、三氧化二铬、二氧化钛、氧化镍和五氧化二磷的快速检测方法。以四硼酸锂-偏硼酸锂（质量比1：1）为熔剂，稀释比1：24，在1100℃下，静置5min，摇摆20min熔融，制得均匀不锈钢渣玻璃片。选用炉渣标准样品、三氧化二铬高纯试剂及镍标准溶液合成系列不锈钢渣校准样品，经X射线荧光光谱仪测定并绘制校准曲线，采用谱线重叠干扰校正系数和基体效应校正系数有效地消除了光谱干扰和基体效应。采用高纯氧化物和标准溶液配制不锈钢渣合成样品，采用实验方法对合成样品及生产样品进行分析，测定值与参考值或湿法测定值一致；精密度试验结果显示，各组分测定结果的相对标准偏差（RSD，n=9）为0．34％～9．4％。 展开更多
关键词 熔融制样 X射线荧光光谱 不锈钢渣 重叠校正 基体校正 主次组分
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矢量量化在钢水连铸下渣检测方面的应用 被引量：7
13
作者 李培玉 谭大鹏 +1 位作者 邹福星 王江峰 《浙江大学学报（工学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第4期556-559,共4页
针对当前钢水连铸下渣检测系统(SWCC-SDS)成本高、难于安装等问题,提出了一种基于矢量量化(VQ)技术的钢水下渣检测方法.对钢水连铸下渣过程进行了研究,根据连铸过程中钢水、钢渣产生的振动差异,确定了把振动信号作为主要检测信号的实施... 针对当前钢水连铸下渣检测系统(SWCC-SDS)成本高、难于安装等问题,提出了一种基于矢量量化(VQ)技术的钢水下渣检测方法.对钢水连铸下渣过程进行了研究,根据连铸过程中钢水、钢渣产生的振动差异,确定了把振动信号作为主要检测信号的实施方案.利用振动传感器,搭建了远离钢水的控制系统,解决了钢渣检测的传感器易耗问题.通过VQ技术对经过预处理的实时信号进行特征提取、码本训练,来判断钢水状态,实现连铸下渣的自动控制.实验结果表明,该方法成本低,对现在有设备改造小,下渣检出率在95%以上,符合钢水连铸的生产要求. 展开更多
关键词 矢量量化 钢渣检测 连铸 振动 信号处理
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含TiO_2无氟保护渣的传热研究及生产实践 被引量：9
14
作者 韩文殿 仇圣桃 +1 位作者 干勇 朱传运 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2006年第1期9-10,38,共3页
在对结晶器无氟保护渣熔粘特性研究的基础上，研究了结晶器无氟保护渣渣膜的传热。即在保护渣熔粘特性的基础上利用添加TiO2来降低和控制铸坯及结晶器之间的热传递。结果表明：采用碱度在0．95～1．05范围内、TiO2含量为2．5％的结晶器... 在对结晶器无氟保护渣熔粘特性研究的基础上，研究了结晶器无氟保护渣渣膜的传热。即在保护渣熔粘特性的基础上利用添加TiO2来降低和控制铸坯及结晶器之间的热传递。结果表明：采用碱度在0．95～1．05范围内、TiO2含量为2．5％的结晶器无氟保护渣，不仅可保证连铸生产所要求的正常渣耗和结晶器进出水温差，而且铸坯表面质量良好。 展开更多
关键词 无氟保护渣 传热 连铸 结晶器
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不同碱度钢渣显微形貌及物相变化分析研究 被引量：12
15
作者 史志新 刘锦燕 王春梅 《冶金分析》 CAS CSCD 北大核心 2015年第11期16-22,共7页
采用矿相显微镜、扫描电镜和矿物自动解离系统对不同碱度的钢渣进行物相的微观形貌、化学成分、物相定量组成、主要元素的赋存状态和含铁物相的嵌布特征进行分析。矿相显微镜和扫描电镜下物相形貌分析结果表明,4组钢渣形貌主要由方形状... 采用矿相显微镜、扫描电镜和矿物自动解离系统对不同碱度的钢渣进行物相的微观形貌、化学成分、物相定量组成、主要元素的赋存状态和含铁物相的嵌布特征进行分析。矿相显微镜和扫描电镜下物相形貌分析结果表明,4组钢渣形貌主要由方形状、圆粒状和无定形状的金属矿物,小颗粒粒状集合体和长板状的硅酸盐矿物组成;组成这4组钢渣的物相主要包括硅钙氧化物、钙铁氧化物和铁镁钙固溶体;高碱度和低碱度的钢渣中铁和硅的元素赋存特征结果表明,这两种元素均是以硅酸二钙、铁酸钙、RO相和硅酸三钙为赋存载体的;含铁物相的嵌布特征测定结果显示,硅酸二钙、铁酸钙和RO相3种物相相互包裹,形成一种相互包裹的复合体。 展开更多
关键词 碱度 嵌布特征 钢渣 物相 矿物自动解理系统
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低碳铝镇静钢中(CaO)_x(Al_2O_3)_y及CaS的形成与控制 被引量：8
16
作者 王敏 包燕平 +3 位作者 刘建华 李太全 吴华杰 崔衡 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2009年第12期46-49,共4页
生产低碳铝镇静钢过程中,为了控制夹杂物形态,一般要对其进行钙处理。如何使钙处理过程中生成液态的钙铝酸盐夹杂是生产控制的难点和重点。通过理论计算得出在一定条件下[Ca]-[Al]、[S]-[Al]关系图,以某低碳铝镇静钢为例,当w（[Al]）为0... 生产低碳铝镇静钢过程中,为了控制夹杂物形态,一般要对其进行钙处理。如何使钙处理过程中生成液态的钙铝酸盐夹杂是生产控制的难点和重点。通过理论计算得出在一定条件下[Ca]-[Al]、[S]-[Al]关系图,以某低碳铝镇静钢为例,当w（[Al]）为0.03%时,控制w（[Ca]）为（9～15.8）×10-6,可以生成成分接近（CaO）12（Al2O3）7的液相夹杂。钢中w（[S]）为30×10-6,w（[Al]）为0.03%～0.04%,温度降低到1 723 K以下时,在（CaO）12（Al2O3）7上会析出CaS。 展开更多
关键词 铝脱氧钢 钙处理 夹杂物
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大罐顶渣向钢液增氧因素分析 被引量：6
17
作者 李德刚 万雪峰 +3 位作者 廖相巍 曹东 贾吉祥 赵刚 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2009年第3期28-31,共4页
依据实验数据计算结果,对钢液增氧的因素及其采取的相应措施进行了分析与探讨。研究结果表明:在氧化性顶渣条件下,钢液中w([Als])的变化率≥20%,而在还原性顶渣条件下,钢液中w([Als])的变化率≤10%;氧化性顶渣对钢液供氧的贡献率大于钢... 依据实验数据计算结果,对钢液增氧的因素及其采取的相应措施进行了分析与探讨。研究结果表明:在氧化性顶渣条件下,钢液中w([Als])的变化率≥20%,而在还原性顶渣条件下,钢液中w([Als])的变化率≤10%;氧化性顶渣对钢液供氧的贡献率大于钢包与中间包衔接的水口处吸气对钢液供氧的贡献率;减少转炉下渣量及对顶渣进行改质可减轻炉渣向钢液供氧程度;大罐下渣量不会使中间包成为新的增氧源。 展开更多
关键词 增氧 酸溶铝 渣量 氧化铁活度
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LF精炼渣发泡性能的实验研究 被引量：8
18
作者 张东力 王晓鸣 +2 位作者 匡世波 邹宗树 沈峰满 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2003年第6期12-15,共4页
采用钼丝挂渣法对CaO Al2O3渣系LF精炼渣的发泡指数进行了测定。结果表明:熔渣中表面活性组无SiO2可以促进渣的泡沫化;高熔点的2CaO·Al2O3·SiO2可增加渣的粘度,从而延长泡沫的持续时间;低含量的CaF2(<5%)会明显改善熔渣的... 采用钼丝挂渣法对CaO Al2O3渣系LF精炼渣的发泡指数进行了测定。结果表明:熔渣中表面活性组无SiO2可以促进渣的泡沫化;高熔点的2CaO·Al2O3·SiO2可增加渣的粘度,从而延长泡沫的持续时间;低含量的CaF2(<5%)会明显改善熔渣的泡沫化性能;另外,较低的温度和炉渣低氧化性以及分批加入渣料等都有利于形成泡沫渣。 展开更多
关键词 LF 泡沫化性能 精炼渣
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高钛渣氧化过程的动力学 被引量：7
19
作者 张力 李光强 隋智通 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第5期1069-1073,共5页
用热重法研究了高钛渣在空气中的等温和非等温氧化动力学。实验结果表明 ,高钛渣氧化动力学可用缩核模型来描述。利用等温动力学模型公式确定等温氧化初期为化学反应控制 ,后期为扩散控制 ,计算得到相应的表观活化能分别为 19.6 2 ,30 .... 用热重法研究了高钛渣在空气中的等温和非等温氧化动力学。实验结果表明 ,高钛渣氧化动力学可用缩核模型来描述。利用等温动力学模型公式确定等温氧化初期为化学反应控制 ,后期为扩散控制 ,计算得到相应的表观活化能分别为 19.6 2 ,30 .0 5kJ/mol;通过非等温动力学模型公式确定高钛渣的非等温氧化阶段Ⅰ为界面化学反应控制 ,阶段Ⅱ为界面化学反应和扩散综合控制 ,阶段Ⅲ为扩散控制 。 展开更多
关键词 高钛渣 氧化 动力学 热重分析 化学反应控制 扩散控制 表观活化能
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分子动力学模拟在冶金熔渣中的应用进展 被引量：7
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作者 张晓博 刘承军 姜茂发 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第21期21099-21104,共6页
冶金熔渣是由多种氧化物组成的熔体,常见的有硅酸盐熔渣和铝酸盐熔渣。冶金熔渣具有绝热保温、防止二次氧化、吸收钢液中夹杂物、去除钢液中有害元素等重要作用,制备性能优良的熔渣是实现冶金流程节能减排和绿色发展的重要保证,为此有... 冶金熔渣是由多种氧化物组成的熔体,常见的有硅酸盐熔渣和铝酸盐熔渣。冶金熔渣具有绝热保温、防止二次氧化、吸收钢液中夹杂物、去除钢液中有害元素等重要作用,制备性能优良的熔渣是实现冶金流程节能减排和绿色发展的重要保证,为此有必要系统地研究冶金熔渣的熔体结构和性质。目前,采用模拟实验直接研究高温熔渣熔体结构和性质的限制因素较多,分子动力学模拟可以弥补实验研究方面的不足。由于冶金熔渣种类繁多、复杂多变,如何在冶金熔渣的微观结构与宏观性质之间建立广泛的关联是当今国内外学者的研究重点。分子动力学模拟可以获得熔渣中不同粒子对的键长、键角、配位数等完整的熔体结构数据。基于此,研究者利用熔体结构的聚合度建立了多组元熔渣黏度与熔体结构单元的定量关系。此外,熔渣的电导率与熔体结构中离子的扩散能力有关,可以通过Nernst-Einstein关系式建立电导率和熔体结构之间的关系。本文综述了分子动力学模拟在冶金熔渣中应用的相关研究。首先,对分子动力学模拟在冶金熔渣中的模拟过程进行了介绍。然后,分别详述了分子动力学模拟技术在硅酸盐熔渣和铝酸盐熔渣中的应用现状。最后,总结了现有的问题,并对分子动力学模拟在冶金熔渣中的应用进行了展望。 展开更多
关键词 分子动力学 冶金熔渣 硅酸盐 铝酸盐 熔体结构 黏度
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