不同炉料条件下150 t AOD冶炼430不锈钢物热平衡模拟 被引量：1

1

作者 卢小辉 康从鹏 +1 位作者 陈洪智 徐永斌 《特殊钢》 2025年第1期134-139,共6页

为探究不同炉料条件对AOD冶炼不锈钢过程的影响,以150 t AOD炉冶炼430不锈钢作为例,基于实际的生产流程,构建了AOD精炼不锈钢过程的物料和热量平衡模拟系统。通过模拟计算,对不同炉料条件下的炉温变化以及相关的技术经济指标进行了深入... 为探究不同炉料条件对AOD冶炼不锈钢过程的影响,以150 t AOD炉冶炼430不锈钢作为例,基于实际的生产流程,构建了AOD精炼不锈钢过程的物料和热量平衡模拟系统。通过模拟计算,对不同炉料条件下的炉温变化以及相关的技术经济指标进行了深入的比较和分析。研究结果表明,采用脱磷铁水+固态铬铁的入炉原料条件会造成炉温偏低,在还原前期需加入大量硅铁合金补热以满足出钢要求。该工艺条件下,硅铁和石灰消耗量分别达到39.3、97.7 kg/t,高碳铬铁持续加入时间为12 min左右,加料速率为4 t/min,此时,最大供氧强度为400 m^(3)/min。通过协调供氧量与加料速率之间的关系,以实现炉内温度的相对稳定;采用脱磷铁水+高铬铁水为入炉炉料条件下的工艺过程中,硅铁和石灰消耗量分别为25.7、58.9 kg/t,该工艺过程会产生热量富余,通过加入废钢作为冷却剂来控制炉温并满足出钢温度要求,该条件下吨钢废钢消耗量为169.1 kg,废钢加入量占比为15.1%。模型计算过程可以根据入炉原料条件调节并优化炉料配比,可为AOD生产不锈钢提供理论与生产指导。 展开更多

关键词 430不锈钢 冶炼工艺 物料平衡 热量平衡 AOD精炼

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复合包芯线组成对38CrMoAl高铝钢中夹杂物形态的影响

2

作者 赵烁 王冰杉 +3 位作者 温华宇 王建锋 杨森 何生平 《中南大学学报(自然科学版)》 北大核心 2025年第12期4980-4991,共12页

钢铁企业主要采用传统的钙处理技术去除高铝钢中的非金属夹杂物,但非金属夹杂物的变性情况及去除效果并不理想且生产成本较高。本文以38CrMoAl高铝钢为研究对象,探究不同包芯线类型和组成、不同包芯线利用率对高铝钢中夹杂物形态的影响... 钢铁企业主要采用传统的钙处理技术去除高铝钢中的非金属夹杂物,但非金属夹杂物的变性情况及去除效果并不理想且生产成本较高。本文以38CrMoAl高铝钢为研究对象,探究不同包芯线类型和组成、不同包芯线利用率对高铝钢中夹杂物形态的影响。研究结果表明:喂入复合包芯线能更有效地变性38CrMoAl钢中夹杂物,喂入复合包芯线处理钢中的夹杂物主要为CaO-Al_(2)O_(3)-MgO系夹杂。相较于未经处理的钢样,复合钙铝酸盐芯线、复合钙芯线和纯钙芯线处理的钢样中,全氧(T[O])质量分数分别平均降低0.001 39%、0.001 25%和0.001 05%,夹杂物的尺寸分别平均下降2.72、2.78和2.68µm,单位面积的夹杂物数量分别平均下降19.29%、11.73%和9.88%。相较于钙芯线处理,复合包芯线处理钢样中CaS质量分数明显降低,CaO质量分数明显升高。在Ca收得率为20%的条件下,钙铝酸盐质量分数80%的复合钙铝酸盐包芯线处理效果最好,钢液中低熔点的液态夹杂物数量占70%以上,T[O]质量分数最低为0.000 30%,单位面积的夹杂物数量最低为55个/mm^(2)。 展开更多

关键词 夹杂物 钙铝酸盐 复合包芯线 夹杂物变性 38CRMOAL钢

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IF钢凝固过程中Al_2O_3-TiN复合夹杂物的形成机理 被引量：19

3

作者 李志强 袁磊 +1 位作者 刘涛 于景坤 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第9期1294-1298,共5页

以理论分析和实验研究相结合的方式分析了IF钢凝固过程中Al2O3-TiN复合夹杂物的形成机理.结果表明,以凝固分率0.9为界限,钢水凝固过程中Al2O3和TiN先后通过异质形核方式析出并结合形成Al2O3-TiN复合夹杂物;冷却速率越小,复合夹杂物粒径... 以理论分析和实验研究相结合的方式分析了IF钢凝固过程中Al2O3-TiN复合夹杂物的形成机理.结果表明,以凝固分率0.9为界限,钢水凝固过程中Al2O3和TiN先后通过异质形核方式析出并结合形成Al2O3-TiN复合夹杂物;冷却速率越小,复合夹杂物粒径越大;在冷却速率一定时,可作为异质形核核心的夹杂物的粒径越大,凝固过程中析出的复合夹杂物的长大程度越小;复合夹杂物内层Al2O3粒径越小,外层TiN长大程度越明显. 展开更多

关键词 凝固 复合夹杂物 Al2O3-TiN 机理 微观偏析

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无取向硅钢夹杂物分析 被引量：18

4

作者 罗艳 刘洋 +2 位作者 张立峰 杨文 张莹 《太原理工大学学报》 CAS 北大核心 2014年第1期34-36,共3页

采用非水溶液电解方法来提取无取向硅钢中夹杂物。通过扫描电镜（SEM）观察结果表明：无取向硅钢中主要夹杂物为六棱柱的AlN、不规则硅酸盐及球状的铁的硫化物和氧化物，其中AIN夹杂尺寸在1～5μm，数量较多，还有部分AlN的复合夹杂。... 采用非水溶液电解方法来提取无取向硅钢中夹杂物。通过扫描电镜（SEM）观察结果表明：无取向硅钢中主要夹杂物为六棱柱的AlN、不规则硅酸盐及球状的铁的硫化物和氧化物，其中AIN夹杂尺寸在1～5μm，数量较多，还有部分AlN的复合夹杂。进一步研究了AlN复合夹杂形成机理，采用了Thermo-Calc热力学计算软件计算出该钢样中AlN、MnS析出温度分别为1240℃、1200℃，而Al2O3析出温度大于1800℃，从而为AlN复合夹杂形成机理提供了一个理论依据。 展开更多

关键词 无取向硅钢 复合夹杂物 析出 热力学

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用白钨矿冶炼合金钢的动力学分析 被引量：8

5

作者 郭培民 李正邦 +1 位作者 林功文 张和生 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2000年第4期10-13,共4页

运用动力学理论对白钨矿粉的熔化还原过程和渣中 WO3的还原过程进行了计算和分析。结果表明 :白钨矿粉在钢液中的熔化还原是白钨矿粉还原过程的关键环节。在高温电弧作用下 ,白钨矿粉的熔化还原速率很快。为了加速白钨矿粉的熔化还原 ,... 运用动力学理论对白钨矿粉的熔化还原过程和渣中 WO3的还原过程进行了计算和分析。结果表明 :白钨矿粉在钢液中的熔化还原是白钨矿粉还原过程的关键环节。在高温电弧作用下 ,白钨矿粉的熔化还原速率很快。为了加速白钨矿粉的熔化还原 ,白钨矿粉应放在炉底并远离炉壁。渣中 WO3的扩散是其还原过程的限制性环节 ,它与渣中 WO3的传质系数及反应界面有关 ,改善渣的流动性及扩大反应界面能加快 WO3的还原过程。 展开更多

关键词 炼钢 白钨矿 熔化 还原 动力学

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SiO_2-Al_2O_3-CaO-MgO系夹杂物低熔点区域优化及控制的热力学计算 被引量：15

6

作者 张博 王福明 李长荣 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2011年第1期39-44,共6页

为了预测CaO-Al2O3-SiO2-MgO系夹杂物具有良好变形能力的成分控制范围,首次通过热力学软件Fact-Sage对CaO-Al2O3-SiO2-MgO系液相投影图、低熔点区域大小进行了计算分析,并以阀门弹簧钢60Si2CrA为例,对CaO-Al2O3-SiO2-MgO系低熔点夹杂物... 为了预测CaO-Al2O3-SiO2-MgO系夹杂物具有良好变形能力的成分控制范围,首次通过热力学软件Fact-Sage对CaO-Al2O3-SiO2-MgO系液相投影图、低熔点区域大小进行了计算分析,并以阀门弹簧钢60Si2CrA为例,对CaO-Al2O3-SiO2-MgO系低熔点夹杂物的生成条件进行了探讨。结果表明：MgO和Al2O3含量分别为15%和20%时,夹杂物的低熔点区域最大。若使60Si2CrA弹簧钢液中的夹杂物成分落在CaO-SiO2-Al2O3-15%MgO系和CaO-SiO2-20%Al2O3-MgO系的低熔点区域,同时保证[O]含量尽可能低,则钢液中[O]和[Al]质量分数应分别控制在（10-30）×10^-6、（10-45）×10^-6和（10-30）×10^-6、（15-40）×10^-6。 展开更多

关键词 CaO-SiO2-Al2O3-MgO系夹杂物 低熔点区域 60Si2CrA阀门弹簧钢 热力学计算

原文传递

低碳低合金钢中CaO-Al_2O_3-SiO_2-MgO系夹杂物熔化温度的控制 被引量：6

7

作者 赵烁 王谦 +2 位作者 徐建飞 彭明明 何生平 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第8期3121-3128,共8页

通过FactSage计算分析低合金钢中CaO-Al2O3-SiO2-MgO四元系夹杂物的熔点和低熔点区域的控制范围;并与热丝法试验结果对比发现,在低于1 500℃时,利用FactSage预测该四元夹杂物熔化温度是可行的,计算熔点与热丝法所测结果的偏差小于4%。... 通过FactSage计算分析低合金钢中CaO-Al2O3-SiO2-MgO四元系夹杂物的熔点和低熔点区域的控制范围;并与热丝法试验结果对比发现,在低于1 500℃时,利用FactSage预测该四元夹杂物熔化温度是可行的,计算熔点与热丝法所测结果的偏差小于4%。夹杂物液相区的变化规律为,随着MgO,SiO2和Al2O3含量的增加,夹杂物低熔点区域面积都是先增大后减小;随着CaO含量的增加,夹杂物低熔点区域有2次先增大后减小的变化过程。控制CaO-Al2O3-SiO2-MgO系中w（CaO）为40%~50%,w（Al2O3）在15%~25%之间,w（MgO）为5%~8%。可获得最大范围的低熔点区域。当w（MgO）为8%时,为满足熔化温度≤1 500℃,减少中间包水口结瘤,须控制最佳CaO与Al2O3质量比为1.0~1.6,SiO2质量分数为10%~15%。 展开更多

关键词 CaO-Al2O3-SiO2-MgO系 熔点 热力学计算 夹杂物

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不锈钢冶炼用AOD炉内的射流行为和流体流动 被引量：5

8

作者 朱苗勇 周海斌 +1 位作者 陈兆平 黄宗泽 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2006年第6期653-656,共4页

在分析氩-氧脱碳(AOD)炉内侧吹射流行为特征的基础上,建立了描述AOD炉内三维流动的数学模型,考察了喷吹气体流量和喷枪布置对AOD熔池内湍流场的影响规律．结果表明,供气强度对AOD炉内射流流股轨迹和钢液流动产生明显影响;多枪喷吹,使熔... 在分析氩-氧脱碳(AOD)炉内侧吹射流行为特征的基础上,建立了描述AOD炉内三维流动的数学模型,考察了喷吹气体流量和喷枪布置对AOD熔池内湍流场的影响规律．结果表明,供气强度对AOD炉内射流流股轨迹和钢液流动产生明显影响;多枪喷吹,使熔池中流场和湍动能分布变得更加合理．计算结果与物理模型的观测结果吻合． 展开更多

关键词 Ar-O脱碳(AOD) 不锈钢冶炼 侧吹 气体射流 流体流动

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不锈钢熔体中氮溶解度的热力学计算模型 被引量：19

9

作者 李花兵 姜周华 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第5期672-675,共4页

在实验研究和前人研究工作的基础上,建立了一个新的不锈钢熔体中氮溶解度与体系温度、氮分压和合金成分的热力学计算模型,在该模型中引入了氮分压对氮活度系数的作用系数.该模型的计算结果与实验值吻合很好.基于该模型的计算结果,讨论... 在实验研究和前人研究工作的基础上,建立了一个新的不锈钢熔体中氮溶解度与体系温度、氮分压和合金成分的热力学计算模型,在该模型中引入了氮分压对氮活度系数的作用系数.该模型的计算结果与实验值吻合很好.基于该模型的计算结果,讨论了氮分压、温度、合金成分对不锈钢熔体中氮溶解度的影响规律.在压力较高(大于0.1 MPa)特别是合金元素较高的不锈钢熔体中,氮分压与氮的溶解度关系不符合Sievert定律.在一定氮分压下,温度对不锈钢熔体中氮溶解度的影响取决于合金体系的化学成分.在常压(氮分压为0.1 MPa)下,20%Cr-20%Mn的合金体系在1 873 K可获得氮质量分数为0.8%的高氮无镍奥氏体不锈钢. 展开更多

关键词 氮 氮溶解度 热力学计算模型 不锈钢 高氮钢

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铬钢脱磷的热力学计算 被引量：3

10

作者 赵俊学 傅杰 王平 《化工冶金》 CSCD 北大核心 1998年第4期375-378,共4页

结合铬钢脱磷的理论和应用研究成果，对铬钢作了全面的热力学及工艺计算与分析，指出了工艺过程控制应注意的问题．

关键词 铬钢 脱磷 热力学 活度 炼钢

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Fe-Al系金属熔体作用浓度的计算模型 被引量：1

11

作者 张鉴 成国光 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1991年第6期514-518,共5页

根据含化合物金属熔体的共存理论和Fe-Al系相图,用回归分析法确定了Fe-Al系金属熔体在1315℃和1600℃时的结构单元,进而推导了各组元的作用浓度模型。将计算的N_(Fe),N_(Al)和实测的活度值α_Fe,α_Al相比较,得到了比较满意的结果。

关键词 铁 铝 金属熔体 作用浓度 共存理论

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Fe-C-N,Fe-C-Nb和Fe-C-Nb-N熔体活度相互作用系数 被引量：1

12

作者 陈二保 王世俊 《矿冶》 CAS 2007年第4期45-48,共4页

实验测定了1400℃温度下C和N在Fe-C-N和Fe-C-Nb-N熔体中的饱和溶解度。Fe-C-Nb熔体中C的饱和溶解度计算式为xC=0.1891+2.500xNb或-lnxC-9.754xC=-36.09xNb-0.1815。C和N在Fe-C-Nb-N熔体中的饱和溶解度随Nb浓度增加而增加。根据Fe-C熔体... 实验测定了1400℃温度下C和N在Fe-C-N和Fe-C-Nb-N熔体中的饱和溶解度。Fe-C-Nb熔体中C的饱和溶解度计算式为xC=0.1891+2.500xNb或-lnxC-9.754xC=-36.09xNb-0.1815。C和N在Fe-C-Nb-N熔体中的饱和溶解度随Nb浓度增加而增加。根据Fe-C熔体的热力学性质、Fe-C-N熔体中C和N之间的活度相互作用系数、C在Fe-C-Nb熔体中及C和N在Fe-C-N和Fe-C-Nb-N熔体中的饱和溶解度,通过严格的热力学推导和计算,获得了Fe-C-N熔体中C与N之间、Fe-C-Nb熔体中C和Nb之间及Fe-C-Nb-N熔体中Nb与N之间的活度相互作用系数:eCN=0.2022,εCNb=-36.09,eCNb=-0.6843和eNNb=-0.1406。 展开更多

关键词 Fe-C-N熔体 Fe-C-Nb-N熔体 Fe-C-Nb熔体 括度相互作用系数

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中间包非等温温度场的数学模拟 被引量：1

13

作者 孙于萍 乐可襄 《安徽工业大学学报（自然科学版）》 CAS 2007年第1期22-24,共3页

利用计算机数学模拟方法,对中间包内钢液温度场进行非等温研究,得出某钢厂4#板坯连铸中间包,挡墙高550 mm、挡坝高350 mm、挡墙距入口处距离800 mm、挡墙与挡坝距离400 mm时的非等温温度场最为优化。液位高800～1 000 mm时,钢液进出口... 利用计算机数学模拟方法,对中间包内钢液温度场进行非等温研究,得出某钢厂4#板坯连铸中间包,挡墙高550 mm、挡坝高350 mm、挡墙距入口处距离800 mm、挡墙与挡坝距离400 mm时的非等温温度场最为优化。液位高800～1 000 mm时,钢液进出口温差在4～6℃左右,温度场较均匀,有效容积相对较大,有利于夹杂物上浮。 展开更多

关键词 中问包 非等温温度场 数学模拟

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高铝钢包渣粘度的计算研究 被引量：4

14

作者 张明军 陈伟庆 +1 位作者 邵俊宁 贾祥超 《河南冶金》 2014年第4期10-12,52,共4页

利用Factsage软件和修正后的Einstein-Roscoe公式计算了高铝钢包渣CaO-SiO2-MgO-Al2O3体系的粘度及相图。计算研究了碱度（R=CaO/SiO2）、MgO含量和Al2O3含量对钢包渣粘度的影响,结合炉渣结构理论对其进行了解释。研究结果表明,在高铝... 利用Factsage软件和修正后的Einstein-Roscoe公式计算了高铝钢包渣CaO-SiO2-MgO-Al2O3体系的粘度及相图。计算研究了碱度（R=CaO/SiO2）、MgO含量和Al2O3含量对钢包渣粘度的影响,结合炉渣结构理论对其进行了解释。研究结果表明,在高铝钢包渣中,提高碱度可以降低钢包渣的粘度;在R=1.9时MgO含量增加会增大钢包渣的粘度,R=3时MgO含量增加对粘度影响较小;在碱度大于2时,粘度随Al2O3含量的增加呈现先降低后升高的趋势。要使钢包渣获得良好的流动性,需要控制渣的成分：当Al2O3含量在20 wt%~30 wt%范围,碱度R可控制在3~4之间;当Al2O3含量大于30 wt%、碱度R应大于4。 展开更多

关键词 钢包渣 粘度 碱度 Einstein-Roscoe公式

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新型管翅式换热器的CFD分析及实验验证 被引量：1

15

作者 刘小芳 钟宇 《安徽工业大学学报（自然科学版）》 CAS 2007年第4期377-379,383,共4页

对一种椭圆扁管管翅式换热器与一种圆管管翅式换热器的换热性能进行CFD数值分析,分析表明,在相同风速下,椭圆扁管管翅式换热器具有更高的性能与成本优势,实验也证实了这一结论。

关键词 空调器 换热器 CFD

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B82帘线钢中多元塑性夹杂物控制的热力学

16

作者 赵烁 曾建华 +2 位作者 吕静彩 马良 闫涛 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2017年第2期6-12,共7页

为了控制B82帘线钢中的夹杂物形态,不仅要减少氧化物夹杂的数量,而且要控制其在CaO-Al_2O_3-SiO_2系塑性变形区域内,即成分位于钙斜长石(CaO·Al_2O_3·SiO_2)、假硅灰石(CaO·SiO_2)以及相邻低熔点区域;通过钢中三元以上... 为了控制B82帘线钢中的夹杂物形态,不仅要减少氧化物夹杂的数量,而且要控制其在CaO-Al_2O_3-SiO_2系塑性变形区域内,即成分位于钙斜长石(CaO·Al_2O_3·SiO_2)、假硅灰石(CaO·SiO_2)以及相邻低熔点区域;通过钢中三元以上塑性夹杂物热力学计算并经理论分析得出,要使多元夹杂物同时转变为熔点低于1350℃、尺寸细小、变形能力较强的钙铝硅酸盐类夹杂物,必须满足钢中溶解氧质量分数控制在(40~100)×10^(-4)%,钢液中Al质量分数控制在0.1%~4×10^(-4)%,Ca活度在(0.05~10)×10^(-6)%,不允许有纯Al_2O_3和氮化物夹杂. 展开更多

关键词 B82帘线钢 热力学计算 塑性夹杂物 低熔点区域 溶解氧

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AOD炉氧枪射流参数的优化

17

作者 江虹 朱小宁 《吉林大学学报（信息科学版）》 CAS 2014年第3期258-261,共4页

为提高侧顶复吹AOD(Argon Oxygen Decarburization Furnace),即氩氧精炼法过程中的脱碳效率,提出对侧枪射流方式进行改进和参数优化,提高AOD炉寿命和降低耐火材料消耗。采用改进的N-S方程及湍流方程,对侧枪的射流参数建立模型,得到不同... 为提高侧顶复吹AOD(Argon Oxygen Decarburization Furnace),即氩氧精炼法过程中的脱碳效率,提出对侧枪射流方式进行改进和参数优化,提高AOD炉寿命和降低耐火材料消耗。采用改进的N-S方程及湍流方程,对侧枪的射流参数建立模型,得到不同参数下,侧枪倾角和吹气速度对AOD精炼过程的影响。当枪个数为7、倾角为18°、射流速度为52.12 Nm3/h时是最佳工况。分析结果表明,通过对AOD炉冶炼时侧枪的射流建立并改进N-S模型,可以有效提高AOD炉炉龄。 展开更多

关键词 AOD炉 N-S方程 侧吹 流体流动

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带集中热源的散热器温度场的实验研究

18

作者 刘小芳 李朝祥 《淮阴工学院学报》 CAS 2007年第1期9-11,共3页

前人对散热器上热源的处理方法都是将热源的发热量平均分配在散热器的底板上,不考虑因热源集中而引起散热器温度分布的不均。我们将通过实验来探究集中热源对散热器散热的影响。

关键词 散热器 集中热源 温度分布

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钢铁生产过程二氧化碳排放计算方法与实践 被引量：77

19

作者 刘宏强 付建勋 +2 位作者 刘思雨 谢欣悦 杨笑楹 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期74-82,共9页

钢铁生产过程二氧化碳排放量的精确计算是钢铁行业节能减排的基础。对钢铁生产流程二氧化碳排放的3种常用温室气体排放计算方法进行介绍,并基于A钢厂2014年的生产数据进行计算和分析对比。《省级温室气体清单编制指南》、《钢铁碳排放... 钢铁生产过程二氧化碳排放量的精确计算是钢铁行业节能减排的基础。对钢铁生产流程二氧化碳排放的3种常用温室气体排放计算方法进行介绍,并基于A钢厂2014年的生产数据进行计算和分析对比。《省级温室气体清单编制指南》、《钢铁碳排放指南》两种计算方法都是基于投入产出的统计方法,两者温室气体计算结果数值相近,前者吨钢二氧化碳排放结果为2.116 t,后者吨钢二氧化碳排放结果为2.013 t,后一种方法在计算时考虑了固碳产品的抵扣,所以结果比前种方法结果偏小。基于ISO标准的钢铁产品生命周期计算方法,计算边界从铁矿石、煤炭等原材料的采掘、洗选、运输,焦化,烧结,高炉,炼钢,轧制等直到钢铁产品的出厂,计算结果吨钢产品二氧化碳排放量为2.309 t,相比前两种方法计算结果数值较大,这是因为在计算时包含了铁矿石、煤炭等在开采、洗选、运输阶段产生的二氧化碳。 展开更多

关键词 二氧化碳排放 计算方法 碳排放清单 生命周期评价

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板坯结晶器水模型内气泡运动行为的数学模拟 被引量：4

20

作者 刘崇林 罗志国 +1 位作者 张涛 邹宗树 《钢铁研究》 CAS 2013年第2期9-12,共4页

建立了吹氩板坯结晶器水模型内气泡运动行为的数学模型。以水模型实验获得的整个结晶器内各气泡尺寸和数量浓度为气泡的初始条件,对不同尺寸气泡的运动行为进行数值模拟。结果表明:当水流量为2.54m3/h,气流量为0.037m3/h,水口浸入深度为... 建立了吹氩板坯结晶器水模型内气泡运动行为的数学模型。以水模型实验获得的整个结晶器内各气泡尺寸和数量浓度为气泡的初始条件,对不同尺寸气泡的运动行为进行数值模拟。结果表明:当水流量为2.54m3/h,气流量为0.037m3/h,水口浸入深度为78mm时,气泡都分布在上回流区,没有卷入下回流区。较大的气泡在水口附近上浮,较小的气泡在距离水口较远的区域上浮。这和实验结果相吻合。 展开更多

关键词 结晶器 气泡尺寸分布 数值模拟 多尺寸 气泡运动

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