为揭示水下接触爆炸气泡脉动特性的变化规律,弥补现有理论对接触爆炸工况研究的不足,基于不可压缩无黏流体假设,建立了刚性壁面接触爆炸的半球形气泡动力学模型,推导了气泡最大半径、初始半径以及脉动周期与自由场参数的定量关系。理论...为揭示水下接触爆炸气泡脉动特性的变化规律,弥补现有理论对接触爆炸工况研究的不足,基于不可压缩无黏流体假设,建立了刚性壁面接触爆炸的半球形气泡动力学模型,推导了气泡最大半径、初始半径以及脉动周期与自由场参数的定量关系。理论分析表明,接触爆炸气泡最大半径、初始半径及脉动周期为自由场工况的1.26倍(理论比例系数)。通过LS-DYNA软件对0.300、0.233和5.000 g TNT装药在不同水深条件下的水下爆炸进行数值模拟,结果表明:接触爆炸气泡最大半径和脉动周期的模拟值分别为自由场气泡的1.22~1.24倍和1.20~1.21倍,与理论预测的相对误差小于5%。进一步通过水箱实验验证接触爆炸气泡最大半径与脉动周期分别为自由场的1.10和1.06倍,实际工况因受流体可压缩性、气泡不稳定变形等因素影响,实际比例系数略低于理论比例系数。展开更多
文摘为揭示水下接触爆炸气泡脉动特性的变化规律,弥补现有理论对接触爆炸工况研究的不足,基于不可压缩无黏流体假设,建立了刚性壁面接触爆炸的半球形气泡动力学模型,推导了气泡最大半径、初始半径以及脉动周期与自由场参数的定量关系。理论分析表明,接触爆炸气泡最大半径、初始半径及脉动周期为自由场工况的1.26倍(理论比例系数)。通过LS-DYNA软件对0.300、0.233和5.000 g TNT装药在不同水深条件下的水下爆炸进行数值模拟,结果表明:接触爆炸气泡最大半径和脉动周期的模拟值分别为自由场气泡的1.22~1.24倍和1.20~1.21倍,与理论预测的相对误差小于5%。进一步通过水箱实验验证接触爆炸气泡最大半径与脉动周期分别为自由场的1.10和1.06倍,实际工况因受流体可压缩性、气泡不稳定变形等因素影响,实际比例系数略低于理论比例系数。
