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Q235B钢原油储罐底板外侧腐蚀穿孔原因分析 被引量:2
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作者 李亮 黄磊 +4 位作者 白强 许彦 杨锋平 丰振军 常永刚 《石油管材与仪器》 2025年第1期77-82,共6页
某大型原油储罐罐底中幅板外侧发生腐蚀穿孔失效。采用宏观形貌观察、化学成分分析、力学性能检测、腐蚀产物分析、微观组织分析、沥青砂层腐蚀性评价等方式对其失效原因进行了分析。结果表明:该中幅板的理化性能符合GB/T 700—2006标... 某大型原油储罐罐底中幅板外侧发生腐蚀穿孔失效。采用宏观形貌观察、化学成分分析、力学性能检测、腐蚀产物分析、微观组织分析、沥青砂层腐蚀性评价等方式对其失效原因进行了分析。结果表明:该中幅板的理化性能符合GB/T 700—2006标准要求,其外表面靠近“丁”字焊缝区域的防腐涂层存在局部脱落,由于储罐底板外表面未采取阴极保护措施,裸露的中幅板外表面金属在水和氧的作用下发生了较为严重的电化学腐蚀。此外,与该中幅板外表面接触的水中含有的氯离子对上述腐蚀也起到了促进作用。上述因素共同作用造成了该中幅板发生腐蚀穿孔。建议更换剩余壁厚不满足标准要求的中幅板,对边缘板与基座间的防渗层进行重新施工,对罐底板外表面增设外加电流阴极保护设施。 展开更多
关键词 原油储罐 底板外侧 腐蚀穿孔 电化学腐蚀
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某天然气输气站场埋地工艺管道泄漏原因分析
2
作者 李亮 张鸿博 +5 位作者 黄磊 白强 聂向晖 丰振军 许彦 常永刚 《热加工工艺》 北大核心 2025年第15期145-151,共7页
为查找某天然气输气站场埋地管道发生泄漏的原因,通过宏观形貌分析、几何尺寸检测、无损检测、理化性能试验、扫描电镜和能谱分析、X射线衍射分析等手段,对现场截取的泄漏管段进行了检测分析。结果表明:泄漏管段中环焊缝出现的两处泄漏... 为查找某天然气输气站场埋地管道发生泄漏的原因,通过宏观形貌分析、几何尺寸检测、无损检测、理化性能试验、扫描电镜和能谱分析、X射线衍射分析等手段,对现场截取的泄漏管段进行了检测分析。结果表明:泄漏管段中环焊缝出现的两处泄漏点为防腐层脱落后形成的外表面腐蚀坑与焊缝根部未焊透在熔合区贯通所致,焊缝外表面发生的吸氧腐蚀和根部未焊透缺陷是其泄漏的主要原因。弯头外弧侧出现的一处泄漏点为防腐层脱落后形成的腐蚀穿孔所致,外壁发生的吸氧腐蚀是其泄漏的主要原因。建议定期对站场内的老旧埋地管线开展环焊缝和防腐层隐患排查工作。 展开更多
关键词 埋地管道 泄漏 腐蚀穿孔 根部未焊透
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Q235B钢柴油储罐底板内表面腐蚀穿孔原因分析
3
作者 李亮 陈鸥 +4 位作者 黄磊 白强 许彦 丰振军 常永刚 《石油管材与仪器》 2025年第2期103-108,共6页
为了确定某大型柴油储罐罐底中幅板内表面发生腐蚀穿孔的原因,采用宏观形貌观察、化学成分分析、力学性能检测、电化学性能检测、腐蚀产物分析和微观组织分析等对其失效原因进行了试验分析。结果表明,该中幅板内表面靠近牺牲阳极焊接位... 为了确定某大型柴油储罐罐底中幅板内表面发生腐蚀穿孔的原因,采用宏观形貌观察、化学成分分析、力学性能检测、电化学性能检测、腐蚀产物分析和微观组织分析等对其失效原因进行了试验分析。结果表明,该中幅板内表面靠近牺牲阳极焊接位置的防腐涂层存在局部脱落,由于罐底沉积水较少无法使牺牲阳极与裸露中幅板形成连通回路,裸露金属便在水和氧的长期作用下发生了较为严重的电化学腐蚀,同时沉积水含有的氯离子对中幅板的局部腐蚀也起到了促进作用。另外,从腐蚀穿孔区域紧邻牺牲阳极角焊缝这一特征推断,腐蚀穿孔区域可能还存在电偶腐蚀。上述因素共同作用最终导致该中幅板发生了腐蚀穿孔。 展开更多
关键词 柴油储罐 中幅板 内表面 腐蚀穿孔 沉积水
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基于C/S结构的燃气管道焊接工艺评价系统的设计与实现 被引量:2
4
作者 聂向晖 丰振军 +1 位作者 李保铃 李继红 《热加工工艺》 北大核心 2022年第23期113-117,共5页
针对燃气管道焊接工艺方案的制订及工艺参数的选择,选用Microsoft SQL Sever2014数据库、采用C#编程语言进行编程,采用三层C/S结构,构建了燃气管道焊接工艺数据库与焊接工艺卡数据库,并开发了燃气管道焊接工艺评价系统。该系统包含用户... 针对燃气管道焊接工艺方案的制订及工艺参数的选择,选用Microsoft SQL Sever2014数据库、采用C#编程语言进行编程,采用三层C/S结构,构建了燃气管道焊接工艺数据库与焊接工艺卡数据库,并开发了燃气管道焊接工艺评价系统。该系统包含用户登录、工艺评定、工艺推荐、数据管理、用户管理、帮助六个方面的功能。该数据库及评价系统的建立,能够为焊接技术人员提供工艺设计指导,为燃气管道焊接提供可靠的数据参考,对于缩短焊接工艺准备周期、提高焊接工作效率和焊接工艺数据管理水平具有重要的现实意义。 展开更多
关键词 燃气管道 焊接 数据库 三层C/S结构
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X80管线钢环焊缝力学性能及焊接缺陷分析 被引量:11
5
作者 李亮 聂向晖 +3 位作者 黄磊 刘迎来 丰振军 许彦 《热加工工艺》 北大核心 2022年第3期150-153,共4页
在X80管线钢环焊缝缺陷定期排查过程中,发现某处X80管道环焊缝存在多处缺陷。为了进一步确认缺陷类型并分析其产生原因,对环焊缝缺陷部位进行了解剖分析,并对环焊缝正常部位和缺陷部位的力学性能进行了检测。结果表明:该环焊缝0点钟位... 在X80管线钢环焊缝缺陷定期排查过程中,发现某处X80管道环焊缝存在多处缺陷。为了进一步确认缺陷类型并分析其产生原因,对环焊缝缺陷部位进行了解剖分析,并对环焊缝正常部位和缺陷部位的力学性能进行了检测。结果表明:该环焊缝0点钟位置的冲击韧性不满足标准要求,其他位置的力学性能满足标准要求;该环焊缝1:30时钟位置存在坡口未熔合,6:20时钟位置存在根部裂纹,坡口未熔合缺陷产生的原因为填充焊产生的焊渣未清理干净,根部裂纹产生的原因为环焊缝根焊部位应力过大导致开裂。 展开更多
关键词 环焊缝 缺陷 夹渣 应力集中
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含缺陷X70管线钢环焊缝检验及分析 被引量:6
6
作者 李亮 黄磊 +4 位作者 聂向晖 刘迎来 丰振军 许彦 封辉 《压力容器》 北大核心 2021年第2期66-72,86,共8页
对7处存在较大安全隐患的X70环焊缝进行了力学性能检测和焊接缺陷解剖分析,结果表明:环焊缝的抗拉强度均符合标准要求,同一规格环焊缝不同钟点位置的抗拉强度无显著差异;环焊缝的冲击功不合格率为10.7%,且均为焊缝金属处不合格;环焊缝... 对7处存在较大安全隐患的X70环焊缝进行了力学性能检测和焊接缺陷解剖分析,结果表明:环焊缝的抗拉强度均符合标准要求,同一规格环焊缝不同钟点位置的抗拉强度无显著差异;环焊缝的冲击功不合格率为10.7%,且均为焊缝金属处不合格;环焊缝的硬度值均符合标准要求;环焊缝中的主要缺陷是裂纹和未熔合,二者在总缺陷数中的占比约69%,5处裂纹缺陷中有4处出现在环焊缝6点钟附近;部分焊缝金属冲击韧性较低以及根部存在未熔合、夹渣缺陷是裂纹产生的内在原因,部分焊缝错边超差导致的附加应力是裂纹产生的外在原因。建议现场施工时严格控制焊接层道数,并加强仰焊位置根焊质量检验。 展开更多
关键词 X70管线钢 环焊缝 根部裂纹 力学性能 应力集中
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某X70钢级输气管道环焊缝裂纹产生原因分析 被引量:4
7
作者 李亮 黄磊 +3 位作者 许彦 丰振军 聂向晖 刘迎来 《热加工工艺》 北大核心 2022年第7期143-147,共5页
通过几何尺寸检测、射线检测、化学成分分析、力学性能检测、宏观微观组织分析等方法,对某φ660 mm X70钢级输气管道环焊缝裂纹产生原因进行了分析。结果表明:裂纹产生于环焊缝6点钟附近,环焊缝焊趾部位存在的未熔合缺陷是裂纹产生的根... 通过几何尺寸检测、射线检测、化学成分分析、力学性能检测、宏观微观组织分析等方法,对某φ660 mm X70钢级输气管道环焊缝裂纹产生原因进行了分析。结果表明:裂纹产生于环焊缝6点钟附近,环焊缝焊趾部位存在的未熔合缺陷是裂纹产生的根本原因。在附加应力的作用下,裂纹沿着根焊和填充焊金属中的孔洞和焊渣发生了进一步扩展开裂。 展开更多
关键词 X70钢 环焊缝 未熔合 焊渣 应力集中
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X80M钢螺旋埋弧焊管自动焊对接环焊缝出现裂纹的原因 被引量:4
8
作者 李亮 黄磊 +4 位作者 刘陇 丰振军 许彦 白强 聂向晖 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2021年第11期68-75,共8页
通过对某天然气输送管线2道X80M钢螺旋埋弧焊管自动焊对接环焊缝的化学成分、力学性能、显微组织与断口形貌等进行分析,探讨了环焊缝中出现埋藏型裂纹的原因。结果表明:环焊缝中的裂纹位于填充焊左、右两侧坡口熔合线处;在填充焊过程中... 通过对某天然气输送管线2道X80M钢螺旋埋弧焊管自动焊对接环焊缝的化学成分、力学性能、显微组织与断口形貌等进行分析,探讨了环焊缝中出现埋藏型裂纹的原因。结果表明:环焊缝中的裂纹位于填充焊左、右两侧坡口熔合线处;在填充焊过程中,铜质导电嘴与焊缝坡口接触导致短路,短路电流产生的高温使导电嘴与坡口接触部分熔化,随后熔合在坡口处的金属铜随焊丝一起熔入到环焊缝填充焊金属中,并沿母材和焊缝晶界发生扩散而形成铜富集区,最终导致环焊缝发生熔铜开裂。 展开更多
关键词 X80M钢 对接环焊缝 熔铜开裂
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X80钢输气管道带缺陷环焊缝的力学性能及两类裂纹形成原因 被引量:3
9
作者 李亮 黄磊 +4 位作者 许彦 聂向晖 刘迎来 丰振军 王耀光 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2022年第1期61-67,共7页
对10处存在缺陷的X80钢输气管道环焊缝进行了力学性能检测和两类裂纹成因分析。结果表明:10处环焊缝抗拉强度不合格率为10%,焊缝中心冲击功不合格率为21.7%,热影响区冲击功全部合格;环焊缝、母材和热影响区的维氏硬度全部合格,但热影响... 对10处存在缺陷的X80钢输气管道环焊缝进行了力学性能检测和两类裂纹成因分析。结果表明:10处环焊缝抗拉强度不合格率为10%,焊缝中心冲击功不合格率为21.7%,热影响区冲击功全部合格;环焊缝、母材和热影响区的维氏硬度全部合格,但热影响区存在软化。环焊缝中的缺陷以未熔合和裂纹为主,二者占比为75%。裂纹主要为冷裂纹和结晶裂纹,冷裂纹起源于焊根附近未熔合缺陷处,在拘束应力作用下发生扩展导致开裂;结晶裂纹产生原因为硫元素在打底焊焊缝中心晶界上偏析并形成低熔点共晶相,在凝固收缩拉应力作用下晶界发生开裂。 展开更多
关键词 环焊缝 力学性能 冷裂纹 结晶裂纹
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某管线L415MB螺旋埋弧焊钢管屈曲失效分析 被引量:3
10
作者 李亮 黄磊 +5 位作者 刘成钢 白强 杨锋平 许彦 丰振军 常永刚 《热加工工艺》 北大核心 2023年第11期84-89,93,共7页
屈曲失效是长输油气管道的重要失效形式之一,本文研究了甘肃地区某天然气管线发生的局部屈曲失效,对其宏观形貌、几何尺寸和理化性能进行了检测分析。通过勘查和分析失效管段所处地形地貌,推测了可能造成该管线发生屈曲失效的载荷类型... 屈曲失效是长输油气管道的重要失效形式之一,本文研究了甘肃地区某天然气管线发生的局部屈曲失效,对其宏观形貌、几何尺寸和理化性能进行了检测分析。通过勘查和分析失效管段所处地形地貌,推测了可能造成该管线发生屈曲失效的载荷类型。采用有限元分析软件分别对管道承受平行于管轴方向和垂直于管轴方向载荷作用下的管段应力分布和变形进行了模拟和对比分析。结果表明:屈曲失效管段的理化性能符合相关标准要求,平行于管轴方向的压缩载荷是造成该管段发生局部屈曲失效的主要原因。另外,该管段屈曲褶皱区域在轴向压缩力作用下发生了局部壁厚变化和局部变形开裂。 展开更多
关键词 螺旋埋弧焊钢管 屈曲失效 有限元模拟 变形开裂
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不同热处理工艺下L245M钢级小弯曲半径感应加热弯管性能的研究 被引量:3
11
作者 许彦 刘迎来 +3 位作者 聂向晖 丰振军 李亮 李记科 《热加工工艺》 北大核心 2022年第5期101-104,109,共5页
对不同热处理工艺下的L245M钢级小弯曲半径感应加热弯管壁厚分布、力学性能、金相组织进行了检验分析。发现在感应加热弯制后弯曲段管体壁厚发生了明显变化,外弧侧壁厚减薄,内弧侧壁厚增厚。回火处理后,管体壁厚出现回弹;与母管相比,感... 对不同热处理工艺下的L245M钢级小弯曲半径感应加热弯管壁厚分布、力学性能、金相组织进行了检验分析。发现在感应加热弯制后弯曲段管体壁厚发生了明显变化,外弧侧壁厚减薄,内弧侧壁厚增厚。回火处理后,管体壁厚出现回弹;与母管相比,感应加热弯制后弯曲段内弧侧管体强度略有升高,而外弧侧管体强度明显升高,强度增加了近200MPa,断后伸长率、断面收缩率以及冲击韧性出现明显下降;回火处理后弯管管体强度略有下降,整件弯管各部位拉伸性能分布更均匀,冲击性能得到明显改善;感应加热弯制后弯管无论是否回火,弯曲段位置内弧侧的管体力学性能最接近直管段,其次是中性区,外弧侧波动最大。 展开更多
关键词 小弯曲半径 L245M钢级 感应加热弯制 回火
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均匀塑性变形X80管线钢的时效和退火工艺 被引量:2
12
作者 许彦 刘迎来 +4 位作者 李亮 聂向晖 丰振军 郭雷 刘志鹏 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2021年第8期170-174,共5页
从应变时效和退火处理入手,通过设置不同预应变量模拟管材出现均匀塑性变形而未发生颈缩,研究不同热处理方式对预应变X80管线钢性能的影响。研究发现未处理的X80管线钢的拉伸曲线具有连续屈服特征,没有明显的屈服平台,在均匀塑性变形阶... 从应变时效和退火处理入手,通过设置不同预应变量模拟管材出现均匀塑性变形而未发生颈缩,研究不同热处理方式对预应变X80管线钢性能的影响。研究发现未处理的X80管线钢的拉伸曲线具有连续屈服特征,没有明显的屈服平台,在均匀塑性变形阶段进行预拉伸后管材发生明显加工硬化,屈服强度最大增加值为148 MPa,管材的断后伸长率和形变硬化指数随着预应变量增大出现降低的现象;预应变管材经260℃时效处理后其拉伸曲线出现屈服平台,屈服强度继续升高,断后伸长率则持续降低,应变硬化性能未见明显变化;而预应变管材经660℃退火处理后其拉伸曲线出现明显屈服平台,屈服强度小于原始管材强度,屈强比、断后伸长率和形变硬化指数等性能参数得到明显改善。 展开更多
关键词 管线钢 均匀塑性变形 时效 退火 应变硬化性能
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高匹配搭接角焊缝力学性能及应用效果分析 被引量:1
13
作者 许彦 刘迎来 +3 位作者 聂向晖 丰振军 李亮 杨锋平 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第10期101-105,I0009,共6页
采用等匹配和高匹配焊材完成了高钢级B型套筒修复高钢级管道的试验研究.结果表明,等匹配焊接和高匹配焊接的角焊缝焊接接头都具有良好的拉伸强度和冲击韧性,高匹配焊接接头熔覆金属的冲击韧性略低于等匹配,其焊接接头延展性略差;施焊后... 采用等匹配和高匹配焊材完成了高钢级B型套筒修复高钢级管道的试验研究.结果表明,等匹配焊接和高匹配焊接的角焊缝焊接接头都具有良好的拉伸强度和冲击韧性,高匹配焊接接头熔覆金属的冲击韧性略低于等匹配,其焊接接头延展性略差;施焊后等匹配搭接角焊缝未发现焊接缺陷,焊接接头维氏硬度最大值为293 HV10,出现在角焊缝外表面与套筒搭接焊缝处;高匹配搭接角焊缝出现了起源于角焊缝外表面层的横向裂纹,且该焊接接头硬度整体偏高,最大值出现在外表面中心位置焊缝处,为403 HV10,与裂纹起裂位置对应,其产生原因与焊接过程中不同部位熔池金属冷却速率有关,尤其是外表面盖面焊处冷却速度较快,外壁层硬度值异常偏高,萌生裂纹.因此建议搭接角焊缝焊接焊材选择时,在不影响密封和承载前提下,可尝试降低焊缝匹配强度等级. 展开更多
关键词 高匹配 搭接角焊缝 B型套筒 横向裂纹
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某燃气站场弯头泄漏原因分析 被引量:1
14
作者 许彦 刘迎来 +3 位作者 聂向晖 丰振军 李亮 李记科 《压力容器》 北大核心 2020年第4期61-67,共7页
在某燃气站场投产前的试压过程中,发现一处弯头外弧侧管体出现纵向裂纹,导致试压泄漏。通过力学性能检验、组织分析、扫描电镜分析及能谱分析,讨论了该弯头失效原因。分析结果表明,弯头中的疏松缺陷是造成弯头开裂的主要原因。其中,弯... 在某燃气站场投产前的试压过程中,发现一处弯头外弧侧管体出现纵向裂纹,导致试压泄漏。通过力学性能检验、组织分析、扫描电镜分析及能谱分析,讨论了该弯头失效原因。分析结果表明,弯头中的疏松缺陷是造成弯头开裂的主要原因。其中,弯头中的疏松缺陷起源于原材料在冶炼过程中存在的夹渣,因后续工艺未能及时发现和清除,在弯头成型过程中裂纹缺陷恶化,因此在很小水压强度试验压力下裂纹起源于弯头内表面,主裂纹沿晶界间疏松缺陷向心部开裂扩展,主裂纹两侧及尖端周围有沿晶开裂二次裂纹,最终部分裂纹贯穿整个壁厚,发生了泄漏事故。 展开更多
关键词 燃气站场 弯头 泄漏 疏松缺陷
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油井高压直管泄漏原因 被引量:1
15
作者 丰振军 聂向晖 +3 位作者 许彦 刘迎来 李亮 王高峰 《理化检验(物理分册)》 CAS 2020年第7期55-60,65,共7页
某油井的高压直管在试压作业后进行酸洗作业时发生泄漏。通过化学成分分析、壁厚测量、硬度测试、力学性能测试、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法,对该高压直管泄漏的原因进行了分析。结果表明:该高压直管内表面存在折叠缺陷是造成... 某油井的高压直管在试压作业后进行酸洗作业时发生泄漏。通过化学成分分析、壁厚测量、硬度测试、力学性能测试、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法,对该高压直管泄漏的原因进行了分析。结果表明:该高压直管内表面存在折叠缺陷是造成泄漏的主要原因;多次酸洗作业使高压直管的壁厚因腐蚀而明显减薄,承压能力降低,是造成泄漏的次要原因,两者共同作用导致高压直管最终泄漏。 展开更多
关键词 高压直管 泄漏 折叠 壁厚 腐蚀
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Y形气动密封的弹流润滑仿真分析 被引量:1
16
作者 冯镇军 聂雪阳 +3 位作者 徐明朗 梁凤林 周震寰 孙家斌 《液压与气动》 北大核心 2024年第8期154-161,共8页
气动密封广泛应用于往复驱动机构中,其中摩擦力和泄漏量是评估密封性能的主要指标。使用弹流润滑理论建立气动往复Y形密封圈的数值分析模型,该模型耦合了流体力学、接触力学、微观变形。通过数值迭代求解获取密封区域内的油膜厚度、油... 气动密封广泛应用于往复驱动机构中,其中摩擦力和泄漏量是评估密封性能的主要指标。使用弹流润滑理论建立气动往复Y形密封圈的数值分析模型,该模型耦合了流体力学、接触力学、微观变形。通过数值迭代求解获取密封区域内的油膜厚度、油膜压力和粗糙峰接触压力分布,以及单个行程内的流量和活塞杆表面的摩擦力。分析了Y形密封圈在不同气动条件下的弹流润滑特征以及密封性能。结果表明,增大密封压力会导致摩擦力和反向泵回率的增加,增大往复速度有利于减小泄漏量。 展开更多
关键词 气动密封 往复密封 弹流润滑理论
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L485M输气管道水压试验泄漏原因分析 被引量:4
17
作者 聂向晖 李维星 +3 位作者 韩华刚 刘永振 丰振军 余国民 《焊管》 2022年第10期50-54,共5页
针对某L485M钢级输气管道在水压试验中发生泄漏的现象,对泄漏部位进行了外观检验、理化性能及腐蚀产物分析。结果显示,该管线泄漏点位于管道6点钟位置,管线内壁腐蚀严重,主要表现为全面腐蚀及较深的腐蚀坑;泄漏的主要原因是由于土壤及... 针对某L485M钢级输气管道在水压试验中发生泄漏的现象,对泄漏部位进行了外观检验、理化性能及腐蚀产物分析。结果显示,该管线泄漏点位于管道6点钟位置,管线内壁腐蚀严重,主要表现为全面腐蚀及较深的腐蚀坑;泄漏的主要原因是由于土壤及水等进入管道,钢管内壁受腐蚀减薄,钢管承载能力下降,当试验压力大于钢管承载能力时,钢管开裂泄漏。对于新建管线,建议及时进行管道内部清理,避免对钢管内壁造成腐蚀,对于不能及时投入使用的新建管线,应在内部清理、干燥后进行封堵,避免泥土及水分等进入管线内部而导致腐蚀。 展开更多
关键词 输气管线 水压试验 泄漏 腐蚀 腐蚀产物分析
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某L485MB钢级天然气输送管线试压开裂原因分析 被引量:3
18
作者 李亮 黄磊 +5 位作者 张鸿博 聂向晖 白强 丰振军 许彦 常永刚 《石油管材与仪器》 2023年第2期75-80,共6页
为了确定某L485MB钢级天然气输送管线试压过程发生开裂泄漏的原因,通过宏观检测、力学试验、X射线衍射分析、扫描电镜分析、能谱分析和承压能力估算等方法,对开裂泄漏管段进行了试验分析。结果表明,失效螺旋埋弧焊管的化学成分、冲击性... 为了确定某L485MB钢级天然气输送管线试压过程发生开裂泄漏的原因,通过宏观检测、力学试验、X射线衍射分析、扫描电镜分析、能谱分析和承压能力估算等方法,对开裂泄漏管段进行了试验分析。结果表明,失效螺旋埋弧焊管的化学成分、冲击性能、弯曲试验、维氏硬度试验结果均符技术规格书要求,但管体屈服强度低于技术规格书的要求。开裂泄漏钢管3PE防腐层的性能符合GB/T 23257—2017标准的要求。根据X射线衍射和能谱分析结果,发生开裂泄漏的螺旋埋弧焊管管内底部存在泥沙和积水,导致钢管内壁底部位置发生了较为严重的吸氧腐蚀。另外,因输送管线位于临近海水区域,积水中含有浓度较高的氯离子,对管道内壁的腐蚀起到了促进作用,使管道局部壁厚大幅减小,承压能力大幅下降,最终造成该管线在试压过程中发生开裂泄漏失效。 展开更多
关键词 L485MB 开裂泄漏 吸氧腐蚀 氯离子 承压能力
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Q235B消防水管道泄漏原因分析 被引量:1
19
作者 聂向晖 李维星 +3 位作者 丰振军 许彦 刘永振 李亮 《焊管》 2022年第9期42-46,共5页
为了研究某Q235B消防水管道泄漏原因,利用宏观检查、理化性能分析、能谱分析等对泄漏管段进行了检验和分析。结果显示:泄漏部位位于钢管外表面冷缠带及环氧涂层脱落处,主要表现为簇状分布的腐蚀坑;管材化学成分、拉伸性能、压扁试验结... 为了研究某Q235B消防水管道泄漏原因,利用宏观检查、理化性能分析、能谱分析等对泄漏管段进行了检验和分析。结果显示:泄漏部位位于钢管外表面冷缠带及环氧涂层脱落处,主要表现为簇状分布的腐蚀坑;管材化学成分、拉伸性能、压扁试验结果满足相关标准要求;管体金相组织均为铁素体+珠光体,组织未见异常;腐蚀坑附近腐蚀产物中主要含有Fe、O、Si、Ca及少量Cl。分析表明,管道泄漏是因为钢管表面冷缠带及底漆脱落,导致钢管金属基体与土壤介质接触,从而产生局部腐蚀及穿孔。 展开更多
关键词 Q235B 消防水管道 泄漏 腐蚀
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L360M HFW焊管泄漏原因分析 被引量:4
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作者 聂向晖 徐斌 +3 位作者 丰振军 许彦 刘迎来 李亮 《石油管材与仪器》 2020年第6期63-65,共3页
某天然气管道所用钢管为L360M钢级Φ219.1 mm×7.0 mm的高频电阻焊(HFW)钢管。该管道在使用过程中发生了多次天然气泄漏事故。为了确定泄漏事故的原因,对泄漏失效钢管样品的化学成分、力学性能、金相组织和管壁腐蚀产物等进行了试... 某天然气管道所用钢管为L360M钢级Φ219.1 mm×7.0 mm的高频电阻焊(HFW)钢管。该管道在使用过程中发生了多次天然气泄漏事故。为了确定泄漏事故的原因,对泄漏失效钢管样品的化学成分、力学性能、金相组织和管壁腐蚀产物等进行了试验分析。结果表明,该钢管材料的化学成分及力学性能均符合标准要求。经过综合分析,该天然气管道主要是因为管道外防腐层破损,钢管管体与土壤接触部位发生了土壤腐蚀,产生了腐蚀坑,在使用过程中该腐蚀坑从钢管外表面向钢管内表面扩展,并最终穿透钢管管壁使管道中的天然气发生泄漏。 展开更多
关键词 管道 泄漏 防腐层 土壤腐蚀
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